CAROLINA DA SILVA MACHADO MARTINELLI 

 

 

 

 

EFEITO DE TRATAMENTO DE SUPERFÍCIE NA 
RESISTÊNCIA DE UNIÃO ENTRE UMA LIGA DE COBALTO -

CROMO E UMA RESINA ACRÍLICA TERMICAMENTE 
ATIVADA 

 

 

 

 

 

 

2012 

 
Campus de São José dos Campos p p

Faculdade de Odontologia 



1 

CAROLINA DA SILVA MACHADO MARTINELLI 

 

 

 

 

 
EFEITO DE TRATAMENTO DE SUPERFÍCIE NA 

RESISTÊNCIA DE UNIÃO ENTRE UMA LIGA DE COBALTO-CROMO E 
UMA RESINA ACRÍLICA TERMICAMENTE 

ATIVADA 

 

 

Dissertação apresentada à Faculdade de Odontologia de São José dos 

Campos, UNESP - Univ Estadual Paulista, como parte dos requisitos 

para obtenção do título de MESTRE, pelo Programa de Pós- 

Graduação em ODONTOLOGIA RESTAURADORA, Especialidade 

em Prótese Dentária. 

 

 

 

Orientador: Prof. Adjunto Estevão Tomomitsu Kimpara 

 

 

 

 

São José dos Campos 

2012 



2 

 

 

 

 

 
BANCA EXAMINADORA 

 

 
Prof. Adjunto Estevão Tomomitsu Kimpara 

Faculdade de Odontologia de São José dos Campos  

UNESP – Univ Estadual Paulista 

 

 

Prof. Adjunto Paulo Seraidarian 

Instituto de Odontologia 

PUC – Pontifícia Universitária Católica 

 

Profª. Adjunta Rosilene Fernandes da Rocha 
Faculdade de Odontologia de São José dos Campos 

UNESP – Univ Estadual Paulista 

 

 

 

São José dos Campos, 06 de fevereiro de 2012. 



3 

  

 

 

 

 

 

 

 

 

Dedicatória 
 

Aos meus pais Luís Carlos (in memorian) e 

Isabel Cristina, a minha irmã Débora, razões 

da minha vida, parte do meu sonho, por todo 

carinho e por todo amor. 

A vocês meu amor eterno! 



4 

Agradecimentos 
 

À Universidade Estadual Paulista “Júlio de Mesquita Filho”, 
na pessoa do diretor Prof. Dr. Carlos Augusto Pavanelli. 

À Fundação de Amparo à Pesquisa do estado de São Paulo – 
FAPESP, pelo apoio financeiro concedido por meio de bolsa de 
mestrado e auxílio à pesquisa (processos: 2010/14460-5 e 2011/03413-
9). 

Ao Programa de Pós Graduação em Odontologia 
Restauradora, coordenado pela Profª. Titula Márcia Carneiro Valera 
Garakis. 

Aos professores do Programa de Pós Graduação em 
Odontologia Restauradora pela contribuição em minha formação 
acadêmica e científica. 

Aos professores do Departamento de Materiais 
Odontológicos e Prótese, na pessoa do chefe de departamento Prof. 
Dr. Tarcísio José de Arruda Paes Junior. 

Aos funcionários Juliana, Marcos Vestalli, Fernando, 
Reginaldo e Marcos, sem os quais seria impossível desempenhar 
qualquer trabalho. 

Aos professores das disciplinas de Materiais Dentários e 
Prótese Total: Estevão Tomomitsu Kimpara, Sigmar de Melo Rode, 
Tarcísio José de Arruda Paes Junior, Alexandre Luiz Souto Borges, 
Rubens Nisie Tango, Paula Carolina de Paula Komori, Guilherme de 
Siqueira Ferreira Anzaloni Saavedra, por todo conhecimento 
transmitido, por toda disponibilidade e auxílio para execução deste 
trabalho, pela convivência extremamente agradável.  

Às secretárias da secção de Pós Graduação, Rosemary de 
Fátima Salgado Pereira, Erena Michie Hasegawa e Bruno Shiguemitsu 
M. Tanaka por toda atenção prestada. 



5 

Agradecimentos Especiais 
 

A minha mãe por toda sua dedicação, carinho e 
companheirismo, sem sua doação incondicional eu nada seria e nada 
teríamos conquistado. Obrigada por tudo sempre, por ter sido sempre 
meu norte, meu exemplo e minha inspiração! Te amo! 

Ao meu pai, aquele ao qual a palavra saudade não é o 
suficiente para expressar a falta e o carinho que sinto. Aquele que de 
alguma forma permanece em minha vida, a quem deixou em mim 
parte de si e levou consigo parte de mim! Te Amo! 

A minha irmã por toda paciência, carinho e cumplicidade... 
pelas preocupações e pelos sonhos divididos. Você é infinitamente 
especial pra mim! Te amo! 

Ao meu namorado, por toda atenção, carinho e paciência. 
Ainda que estas três palavrinhas não descrevam o quanto você 
completa minha vida! Por ter me acompanhado nas conquistas e 
superações diárias. Por ser um companheiro dedicado, um amigo fiel e 
um namorado amoroso. Obrigada por respeitar meus sonhos me 
apoiar e torna-los seus também! Te amo Querido! 

Aos meus tios Marcelo e Ana Cláudia, e aos meus primos 
Vinícius e Vitória, por serem tão presentes em nossas vidas, por toda 
afeição, proteção, solicitude e amizade. Obrigada por todo carinho e 
todo apoio sempre! Amo vocês! 

Ao meu tio Walter, obrigada por me apoiar e me incentivar 
sempre. Seu carinho e sua atenção são ímpares na minha vida serei 
sempre grata a tudo que você fez e faz por mim. Te amo! 

A toda minha família, meus tios, primos por nossa 
convivência sempre tão agradável. Pelos sonhos e esperanças 



6 

compartilhados. Vocês sempre serão uma parte importante de mim, 
sem vocês eu nada seria. Amo vocês! 

Ao meu orientador Prof. Estevão, por todo seu auxílio para 
elaboração deste trabalho. Algumas pessoas são nossa inspiração 
profissional, para mim o senhor é esta pessoa, por seu carinho, respeito 
e dedicação aos pacientes, além de seu comprometimento com a 
ciência; pelo cuidado e atenção que tem aos assuntos da universidade, 
pela dedicação e comprometimento que tem à unidade. Seria ainda 
impossível não admirá-lo pessoalmente, por sua generosidade e atenção 
ao próximo. Sou grata por fazer parte de sua equipe, por sua amizade, 
por todo conhecimento transmitido e pelos desafios propostos e por 
confiar em minha capacidade e dedicação!  

À Fernanda, Flávia, tia Roseli e tio Luis amigos queridos e 
minha segunda família, que mesmo longe são tão presentes em minha 
vida dividindo os momentos felizes e principalmente os momentos 
tristes. Amo vocês inifinito! 

Às minhas amigas: 

A vida nos apresenta milhares de pessoas e cada uma 
delas vem cumprir um papel conosco. Todas ficam em nossa 
memória, nos nossos hábitos, nas nossas fotos, nos nossos 
guardados e no meio de tudo que se sentimos de felicidade 
ou de dor. Eu tenho saudade de todas as amigas que já tive 
na vida, tenho saudades de mim mesma quando me lembro 
delas... Há aquela amiga desbocada que se mete em situações 
incríveis e faz você rir muito (Naty). Tem aquela outra que é 
chorona (Nanda). Aquela para quem você conta 
absolutamente tudo, sente que foi entendida e sai aliviada 
(Rô). Aquela que te dá broncas, que não tem vergonha de 
dizer que te ama e ainda te apresenta o melhor cara (Gabe), 
aquela que passa com você o momento mais difícil da sua 
vida, que te abraçou em silêncio e sentiu você chorar, que se 
esforça para estar sempre presente e liga sempre que possível 



7 

(Fer e Flá). Tem também aquela que apóia as suas loucuras 
(Glau). Aquela que parece sua mãe e vive para te dar 
conselho, que ás vezes te irrita, mas você não consegue 
imaginar a vida sem ela (Mayra). Tem também aquela por 
quem você sente um carinho enorme desde a primeira vez 
que viu (Van). Aquela que adora sair, viajar e cozinhar juntas, 
e que sem querer acaba dormindo (Fran). Aquela que você 
admira muito (Nídia). Aquela que faz um esforça ímpar para 
te ajudar (Carol). Aquela que se preocupa com você e te faz 
seguir em frente (Li e Ju). Aquela que te surpreende nas 
apresentações e discussões e te atualiza das novelas nos 
intervalos das aulas (Fê). Aquela que presenciou o maior 
mico, segura seu braço quando você tropeça ou quando vai 
atravessar a rua sem olhar, que defende você de tudo e de 
todos (Dé). Aquela que era a mais chegada, mas some (Ju). 
Todas vocês são fundamentais em minha vida! Meu mundo 
é melhor porque vocês existem!!! 

À Gabee amiga querida e companheira de sempre. Sem seu 
empenho e dedicação talvez o mestrado não fosse uma para mim. Se 
hoje esta etapa está se concretizando devo muito a você que me apoiou 
e incentivou tanto! Obrigada por sua amizade! Te amo! 

À Natália e Roberta, o destino deu uma forcinha e nos uniu 
colocando-nos na mesma turma de graduação o resto, bom o resto é o 
que construímos diariamente. Amizade está além de empatia ou 
desejos em comum. Nossa amizade é baseada em carinho respeito, 
admiração tudo resumido em querer se bem. Desejo que a nossa 
amizade dure infinito, pois com vocês consigo enxergar o melhor lado 
das situações, me divirto mais e sou muito mais feliz! Amo vocês! 

À Gláucia, amiga tão querida, pessoa tão especial! Seu apoio foi 
extremamente importante para que eu optasse pela vida acadêmica. 
Obrigada por ser tão presente em minha vida e por ser tão dedicada! 
Te desejo todo sucesso do mundo! Te amo! 



8 

À Fernanda e Nídia, vocês fizeram parte de meu crescimento 
pessoal e principalmente profissional durante a graduação. Foi muito 
especial e divertido aprender ao lado de vocês pessoas que tanto 
admiro e respeito. Parte do meu desejo acadêmico vem de vocês que 
tanto me incentivaram. Desejo muito sucesso a vocês! Amo vocês! 

A Mayra, por ter se tornado uma amiga tão querida! Pessoa 
ímpar e essencial! Te amo pela pessoa sensacional que você é e por 
tudo que me ajudou a ser! Sem você não teria sido tão proveitoso e por 
vezes divertido! Obrigada por tudo sempre! “Fácil é ser colega, fazer 
companhia a alguém, dizer o que ele deseja ouvir. Difícil é ser amigo 
para todas as horas e dizer sempre a verdade quando for preciso. E 
com confiança no que diz.” – Carlos Drummond de Andrade. 

Aos meu novos amigos Jussara, Filipe, Francine, Guilherme, a 
vida nos aproximou e os bons momentos nos uniram. Toda a energia 
positiva de vocês foi fundamental para que a minha vida profissional 
fosse mais leve e menos estressante! Vocês são SENSACIONAIS! 
Juntos brilhamos muito! Obrigada!!! 

Aos meus colegas da turma de mestrado Alecsandro Moura, 
Anelyse Arata, Anna Karina Costa, Caroline Cotes, Fernanda Campos, 
Pedro Corazza e Sâmia Cavalcanti, por toda convivência e por 
contribuírem com meu crescimento acadêmico e científico. 

Aos meus colegas de pós graduação: Mayra Cardoso, 
Vanessa Macedo, Marina Amaral, Lilian Anami, Julia Magalhães, 
Sabrina Feitosa, Paula Benetti, Suzana Marocho, Flávia Zardo, Regina 
Amaral, Marília Hippe, Lucas Hian, César Bergoli, Humberto Lago, 
Gabriel Portela, Vivian Mayumi, Fernanda Papaiz, Ana Carolina de 
Oliveira, Rodrigo, Anderson, pela nossa agradável convivência, por 
nossa troca de experiência e por todo carinho. Parte do que sou hoje, 
pessoalmente e cientificamente devo a vocês. 

Aos alunos de iniciação científica Nathália, Gabriela, Julio, 
Felipe e Fernanda, por nossa troca de experiência e convívio tão 



9 

agradável. Espero que vocês despertem para a vida científica pois a 
busca continua por conhecimento nos torna pessoas melhores.  

Aos meus amigos da 52ª turma por todos os anos de 
convivência da graduação e momentos ainda hoje compartilhados. 
Cada um de vocês foi e é extremamente importante para minha vida e 
minha formação. A todos os meus amigos de faculdade, pois sem vocês 
a graduação não teria sido tão especial. Aos meus novos amigos de 
faculdade obrigada por fazerem parte da minha vida de forma tão 
intensa. 

Aos alunos do PreVest, obrigada pela troca de experiências e por 
todo carinho. Torço muito por vocês espero que vocês conquistem o 
mundo que vocês sonharam pois vocês se dedicaram muito e estão 
preparados para esta nova fase de suas vidas! Foi muito gratificante 
estar ao lado de vocês e ajuda-los a tornar seus sonhos realidade! 

E a todos que, neste período da minha vida, contribuíram de 
alguma forma com minha formação como pessoa e também na 
execução deste trabalho, minha sincera gratidão. 

 

 
  



10 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

“Eterno, é tudo aquilo que dura uma fração de segundo, 

mas com tamanha intensidade, que se petrifica, e nenhuma 

força jamais o resgata.” 

Carlos Drummond de Andrade  

 



11 

SUMÁRIO 
 

 

 

 

LISTA DE FIGURAS ............................................................................... 13 

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS.................................................. 18 

RESUMO ................................................................................................. 21 

ABSTRACT ............................................................................................. 22 

1 INTRODUÇÃO ...................................................................................... 23 

2 REVISÃO DE LITERATURA ................................................................ 26 

2.1 Ligas Metálicas .......................................................................................... 26 

2.2 Tratamento de Superfície .......................................................................... 29 

2.3 Envelhecimento dos Espécimes ............................................................... 39 

2.4 Resistência ao Cisalhamento.................................................................... 41 

3 PROPOSIÇÃO ...................................................................................... 43 

4 MATERIAL E MÉTODO ....................................................................... 44 

4.1 Material ....................................................................................................... 44 

4.2 Método ........................................................................................................ 45 

4.2.1 Estrutura metálica ................................................................................ 46 

4.2.2 Tratamento da superfície metálica ....................................................... 50 

4.2.3 Acrilização sobre a superfície metálica ................................................ 54 

4.2.4 Armazenamento e envelhecimento dos espécimes ............................. 59 

4.2.5 Ensaio Mecânico – Teste Cisalhamento .............................................. 60 

5 RESULTADOS ..................................................................................... 62 

5.1 Rugosidade ................................................................................................ 62 

5.1.1  Análise em Microscópio Eletrônico de Varredura ................................. 62 

5.1.2  Padrões obtidos em rugosímetro ......................................................... 66 

5.1.3  Análise de alteração percentual ........................................................... 67 

5.2 Resistência de União ................................................................................. 69 



12 

6 DISCUSSÃO ......................................................................................... 79 

7 CONCLUSÃO ....................................................................................... 89 

8 REFERÊNCIA* ..................................................................................... 90 

ANEXO A - Resultados do teste de resistência de união ........................ 97 

ANEXO B – Modelos: análise em elementos finitos. ............................... 98 

 

  



13 

LISTA DE FIGURAS 

 

 

 

 

Figura 1 - Imagens obtidas em MEV e Perfilômetro de diferentes 

procedimentos de jateamento variando os fatores: partícula, pressão, e 

distância, angulação e tempo constantes. A) 45 μm/ 3 Bar; B) 45 μm/ 2,8 

Bar; C) 110 μm/ 3 Bar; D) 110 μm/ 2,8 Bar. ............................................. 33 

Figura 2 - Desenho esquemático da hipotética interação química entre 10-

MDDT e 6-MHPA e a superfície de um metal não precioso..................... 36 

Figura 3 - Desenho esquemático dos espécimes e suas dimensões finais.

 ................................................................................................................. 45 

Figura 4 - Desenho esquemático do dispositivo de enceramento. Parte A, 

molde metálico. Parte B, êmbolo metálico. .............................................. 46 

Figura 5 - A) Matriz metálica para enceramento. B) Enceramento do 

espécime.................................................................................................. 48 

Figura 6 - A) Espécimes fixados ao conduto de alimentação. B) Pesagem, 

em balança de precisão, dos espécimes fixados no conduto de 

alimentação. ............................................................................................. 48 

Figura 7 - Sequência de fundição dos espécimes. A) Fundição da liga com 

maçarico. B) Remoção do cilindro de revestimento. C) Espécimes 

fundidos. .................................................................................................. 48 



14 

Figura 8 - Dispositivo para jateamento desenvolvido por Amaral et al., 

2008, com o microjateador posicionado................................................... 51 

Figura 9 - Padrão de rugosidade, calibragem do aparelho. ..................... 52 

Figura 10 - A) Dimensões do padrão metálico. B) Dispositivo usinado. .. 56 

Figura 11 - Sequência de dupla moldagem de passo único, para 

confecção dos moldes para inclusão em mufla. ...................................... 56 

Figura 12 - A) Dimensões do padrão para confecção das pastilhas em 

resina. ...................................................................................................... 57 

Figura 13 - Delineamento dos grupos. ..................................................... 59 

Figura 14 - A) Dispositivo de cisalhamento; B) Ensaio mecânico vistas 

lateral e frontal. ........................................................................................ 61 

Figura 15 - Micrografia da superfície metálica: à esquerda, pós fundição; à 

direita após polimento. ............................................................................. 63 

Figura 16 - Mapeamento de microanálise por EDS da superfície do 

espécime após fundição. ......................................................................... 63 

Figura 17 - – Mapeamento de microanálise por EDS da superfície do 

espécime após polimento. ....................................................................... 63 

Figura 18 - Espectro de microanálise por EDS da superfície de espécime 

após fundição. .......................................................................................... 64 

Figura 19 - Espectro de microanálise por EDS da superfície de espécime 

após polimento. ........................................................................................ 64 

Figura 20 - Micrografia do espécime após jateamento. ........................... 65 



15 

Figura 21 - Mapeamento de microanálise por EDS da superfície do 

espécime após jateamento. ..................................................................... 65 

Figura 22 - Espectro de microanálise por EDS da superfície de espécime 

após polimento. ........................................................................................ 66 

Figura 23 - Análise em rugosímetro de espécimes: A) Polido; B) Após 

jateamento. .............................................................................................. 66 

Figura 24 - Dispersão de normalidade do parâmetro Ra. ........................ 67 

Figura 25 - Dispersão de normalidade do parâmetro Rq. ........................ 68 

Figura 26 - Dispersão de normalidade do parâmetro Rz. ........................ 68 

Figura 27 - Gráfico de médias e desvio padrão. ...................................... 70 

Figura 28 - Gráfico Box Plot. .................................................................... 71 

Figura 29 - Gráfico de distribuição ao redor da média. ............................ 71 

Figura 30 - Gráfico de pontos ao redor da média. ................................... 72 

Figura 31 - Gráfico de normalidade de distribuição das médias de 

resistência de união. ................................................................................ 72 

Figura 32 - Gráfico de resíduos. .............................................................. 73 

Figura 33 - Gráfico de interação da armazenagem com o tratamento de 

superfície. ................................................................................................ 74 

Figura 34 - Gráfico de interação do tratamento de superfície com a 

armazenagem. ......................................................................................... 75 

 

  



16 

LISTA DE QUADROS E TABELAS 

 

 

 

 

Quadro 1 - Sequência de queima recomendada – Wash Opaque Vita 

VM®13. .................................................................................................... 53 

Quadro 2 - Sequência de queima recomendada – Opaque Vita VM®13. 53 

Tabela 1 - Protocolos de jateamento citados na 

literatura.....................................................................................................32 

Tabela 2 - Materiais utilizados, nome comercial, características, 

composição e fabricantes. ....................................................................... 44 

Tabela 3 - Valores médios percentuais de rugosidade (Ra, Rz e Rq), dos 

materiais estudados. ................................................................................ 67 

Tabela 4 - Média e D.P. - Tratamento de Superfície – grupo Controle. ... 69 

Tabela 5 - Média e D.P. - Tratamento de Superfície: grupo Opaco. ........ 69 

Tabela 6 - Média e D.P. - Tratamento de Superfície: grupo Primer. ........ 69 

Tabela 7 - Média e D.P. - Tratamento de Superfície: grupo Primer e 

Opaco. ..................................................................................................... 70 

Tabela 8 - Estatística descritiva. .............................................................. 73 

Tabela 9 - Teste não paramétrico Kruskal- Wallis. .................................. 76 

Tabela 10 - Comparação dos tipos de envelhecimento para o fator Primer.

 ................................................................................................................. 76 



17 

Tabela 11 - Comparação dos tipos de envelhecimento para o fator Primer 

e Opaco. .................................................................................................. 77 

Tabela 12 - Comparação dos tratamentos de superfície para o fator 

armazenagem. ......................................................................................... 77 

Tabela 13 - Comparação dos tratamentos de superfície para o fator 

ciclagem mecânica. ................................................................................. 77 

Tabela 14 - Comparação dos tratamentos de superfície para o fator 

ciclagem térmica. ..................................................................................... 78 

 

 

 

 



18 

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS 
 

 

 

 

° = graus 

°C = graus Celsius 

μm = micrômetro 

wt% = porcentagem em peso 

ρ = densidade 

Ø = diâmetro 

10-MDDT = 10-methacryloyloxydecyl 6,8-dithiooctanoate 

12-MDDDT= 12-methacryloyloxydodecyl 6,8-dithiooctanoate 

2-MEDT = 2-methacryloyloxyethyl 6,8-dithiooctanoate 

4-META = 4-methacryloyloxyethyl trimellitate anhydride 

6-MHDT = 6-methacryloyloxyhexyl 6,8-dithiooctanoate 

6-MHPA = 6-methacryloyloxyhexyl 3-phosphonopropionate 

Ag = prata 

Al2O3 =  óxido de alumínio 

Au = ouro 

Bar = unidade de pressão 

Be = berílio 

sic = segundo informações cedidas 

Co = cobalto 

cp = corpo de prova 



19 

Cr = cromo 

Cu = cobre 

EDS = espectroscopia de análise retroespalhada 

FEA = análise por elementos finitos 

g = grama 

g/cm³ = unidade de pressão 

h = altura 

Hz = Hertz 

IRA = espectroscopia infravermelho 

Kgf = quilograma força 

kV = quilo Volts 

Lbs/pol² = unidade de pressão 

M10P -  10-methacryloyloxydecyl diidrogenio fosfatado 

MAA = monômero ácido adesivo 

Mash = unidade de medida para partículas de Al2O3 

MDP = 10-methacryloxydecyl dihydrogen phosphate 

MEV = microscópio eletrônico de varredura 

ml = mililitro 

mm = milímetro 

mm2 = milímetro quadrado 

MMA =  metilmetacrilato 

MO = microscópio óptico 

Mo = molibidênio 

MPa = Mega Paschal  

N = Newtons 

Nd: YAG = laser de argônio de baixa frequência 



20 

Ni = níquel 

PMMA = poli metilmetacrilato 

PPF = prótese parcial fixa 

PPR = prótese parcial removível 

Pt = platina 

Ra = rugosidade média 

RAAQ = resina acrílica ativada quimicamente 

RAAT = resina acrílica ativada termicamente 

RMS = root mean square 

rpm = rotações por minuto 

Rq = desvio médio quadrático 

Rz = rugosidade média aritmética 

s = segundos 

SERS = espectroscopia Raman 

SiC = Óxido de Sílica 

Ti = titânio 

Ti CP = titânio comercialmente puro 

VBATDT = 6-(4-vinylbenzyl-n-propyl) amino-1,3,5-triazine-2,4-dithione 

W = vanádio 

  



21 

Martinelli CSM. Efeito de tratamento de superfície na resistência de união 
de uma liga de Cobalto - Cromo e uma resina acrílica termicamente 
ativada [dissertação]. São José dos Campos: Faculdade de Odontologia 
de São José dos Campos, UNESP – Univ Estadual Paulista; 2012. 

 

RESUMO 
 

A proposta deste estudo foi avaliar (1) a influência da rugosidade 
superficial e diferentes métodos de tratamento de superfície, na 
resistência de união da interface liga de Co-Cr/ RAAT; (2) a influência de 
diferentes métodos de envelhecimento na resistência de união da 
interface liga de Co-Cr/ RAAT, submetida a diferentes métodos de 
tratamento de superfície. Foram confeccionados 120 espécimes 
metálicos, em liga de Co-Cr. A superfície menor dos espécimes (Ø=7mm) 
foi regularizada e submetida a análise em M.O., rugosímetro e análise 
superficial qualitativa em MEV e quantificação de óxidos em EDS. Foi 
realizado o protocolo de jateamento (Al2O3), em sequência, análise em 
M.O., rugosímetro, MEV e EDS. Os espécimes foram divididos 
aleatoriamente em quatro grupos (n=30): C – controle; P – primer para 
metal; O – opaco cerâmico; PO – primer e opaco. Após inclusão em mufla 
os espécimes foram acrilizados em ciclo curto de polimerização. Após 
desinclusão os espécimes foram subdivididos em três grupos (n=10): 
armazenagem em água (A), ciclagem mecânica (CM) e ciclagem térmica 
(CT). Foi realizado o teste de resistência ao cisalhamento (100 Kgf – 
0,5mm/min). Os resultados obtidos foram submetidos à analise estatística 
de alteração percentual e testes não paramétricos Kruskal-Wallis e 
Dunnet. Os postos médios obtidos foram: PA 103.75A; PT 99.70A; POA 
86.150AB; OA 71.250ABC; OCT 77.50ABC; POCM 74.85ABC; OCM 70.55ABC; 
CA 44.70BCD; POCT 42.950BCD; PCM 25.60CD; CCT 14.50D; CCM 14.50D. 
A microrretenção mecânica não é um método efetivo para união liga de 
Co-Cr/ RAAT, sendo a abordagem combinada (jateamento + tratamento 
de superfície) mais eficiente implicando em melhores resultados de 
resistência de união para esta interface. Os métodos de envelhecimento 
influenciaram negativamente a resistência de união dos grupos C, P e 
PO. 

 

Palavras - Chave: Resistência ao cisalhamento. Propriedades de 
Superfície. Materiais Dentários. Ligas de Cromo.  



22 

Martinelli CSM. Effects of the surface treatment in the shear bond strength 
in a Cobalt-Chrome alloy and heat-cured acrylic resin [dissertation]. São 
José dos Campos: School of Dentistry of São José dos Campos, UNESP 
– Univ Estadual Paulista; 2012. 

 

 

ABSTRACT 
 

 

The propose of this study was to (1) evaluate the influence of surface 
roughness and the different chemical treatment method for surface 
treatment in the shear bond strength on the interface for the Co-Cr alloy/ 
RAAT; (2) the influence of different aging methods in the shear bond 
strength on the interface for the Co-Cr alloy/RAAT, submitted to different 
methods of surface treatment. 120 specimens of Co-Cr were obtained. 
The smaller surface (Ø: 7 mm) was regularized and analyzed in optical 
microscopy (OP), roughness and MEV. The elements were quantified by 
EDS. The sandblasting protocol (Al2O3) was done followed by further MO, 
roughness, MEV and EDS analysis. The specimens were randomly 
divided into four groups (n = 30): C- control; P – metal primer; O – ceramic 
opaque; and PO – primer and opaque. After flask inclusion the specimens 
were acrilyzed in short polymerization cycle. The specimens were 
deflasked and subdivided in tree groups (n = 10): water storage (A), 
mechanical cycling (CM) and thermic cycling. Shear bond strength test 
(100 kgf – 0,5 mm/ min) was performed, and data were statistical analyzed 
with altered percentage, Kruskal-Wallis and Dunnet tests. The median 
values obtained were: PA 103.75A; PT 99.70A; POA 86.150AB; OA 
71.250ABC; OCT 77.50ABC; POCM 74.85ABC; OCM 70.55ABC; CA 44.70BCD; 
POCT 42.950BCD; PCM 25.60CD; CCT 14.50D; CCM 14.50D. The 
mechanical micro-retention is not an effective method to union Co-Cr 
alloy/RAAT. Combined method (sandblasting + surface treatment) was the 
most efficient resulting in greatest values of shear bond strength. Aging 
methods negatively influenced in the bonding strength of the C, P and PO 
groups.  

 

 

Keywords: Shear bond strength. Surface properties. Dental materials. 
Chrome alloy. 

  



23 

1 INTRODUÇÃO 
 

 

 

 

Em pleno século XXI percebe-se grande engajamento dos 

cirurgiões-dentistas em campanhas de saúde bucal voltadas à prevenção. 

No entanto, os tratamentos reabilitadores ainda são extremamente 

necessários. Muitos pacientes buscam tratamentos reabilitadores que 

utilizem implantes como forma de retenção e suporte de próteses fixas e 

protocolos.  

Dessa forma questões que pareciam solucionadas 

passaram a exigir maior atenção afim de que o sucesso clínico destes 

tratamentos seja garantido. Um exemplo é o uso de ligas metálicas 

associadas à resina acrílica termicamente ativada (RAAT). Apesar de sua 

ampla utilização em próteses parciais removíveis, o desempenho da 

associação destes materiais em próteses sobre implantes tipo protocolo, 

onde a solicitação da interface liga metálica/RAAT é maior, é pouco 

conhecido. 

Em próteses overdenture, independente do sistema 

escolhido, é necessário que a resistência de união da interface 

metal/resina seja tal que não provoque fratura do aparelho protético ou o 

descolamento do dispositivo metálico unido à base da prótese. Como 

estes materiais apresentam comportamentos distintos, a interface de 

união, nem sempre, apresenta o desempenho esperado influenciando 

negativamente sua longevidade clínica. 

Entre outros aspectos, a diferença entre os coeficientes 

de expansão térmica da resina acrílica e do metal pode resultar 



24 

consequências indesejáveis como degradação da resina e falta de 

retenção (Anusavice et al., 2005; Yilmaz et al., 2011). A baixa adesão na 

interface do conjunto pode ser decorrente das tensões geradas pela 

contração de polimerização (Tanoue et al., 1998; Versluis et al.,1998; 

Krejci, Lutz, 1991), o que, clinicamente, pode resultar em fissuras na 

resina incorrendo em falha no conjunto e insucesso do tratamento. 

Em próteses removíveis e fixas, a microinfiltração pode 

causar falha prematura do conjunto, assim, ainda que não ocorra falha 

catastrófica, as falhas na interface adesiva são críticas por serem porta 

para colonização bacteriana. (Yamauchi et al.,1988; May et al., 1993; 

Kern, Thompson, 1995; Fujishima et al., 1995; Yoshida et al., 1997; 

Barclay et al., 2007; Yilmaz et al., 2011). 

Uma possível razão para baixa adesividade entre estes 

materiais é a formação de uma fina camada de óxido na superfície do 

metal, tornando a união química entre óxido metálico e resina bastante 

frágil. Com o objetivo de aumentar a molhabilidade do metal, controlar a 

formação de óxidos em sua superfície e melhorar a resistência de união 

entre metal/resina, diversos estudos têm sido conduzidos empregando-se 

recursos químicos e mecânicos que otimizem a união entre estes 

materiais (Kim et al., 2003; Almilhatti et al., 2005; Sarafinou et al., 2008; 

Almilhatti et al., 2009, Yilmaz et al., 2011). 

Dentre os tratamentos mais utilizados podemos citar: pré-

oxidação do metal, aplicação de agentes de união, jateamento, retenções 

mecânicas (Anusavice et al., 1977; Daftary, Donovan, 1986; Wu et 

al.,1991; Wagner, Asgar, 1993; Ibrahim, 1995; Graham et al., 1999, Jóias, 

et al., 2008) e mais recentemente alguns autores, como Kim, Cho, 2009; 

Yilmaz et al., 2011, apresentam resultados otimistas de união de ligas 

metálicas à resina acrílica, quando da irradiação da superfície metálica 

com laser Nd: YAG. 



25 

Neste estudo foram utilizados recursos mecânicos e 

químicos de retenção, segundo a literatura, o uso combinado destes 

recursos apresenta resultados superiores de resistência de união, 

superando estatisticamente o seu uso isolado (Anusavice et al., 2005). A 

aplicação de condicionadores de metal tem sido estudada por diversos 

autores (Kern, Thompson, 1995; Almilhatti et al., 2005; Barclay et al., 

2007; Almilhatti et al., 2009) no entanto, a resistência de união alcançada 

é extremamente baixa ao compararmos os procedimentos adotados aos 

realizados com metal/cerâmica (Saraçoğlu et al., 2004).  

Em aparelhos protéticos, a interface liga metálica/ RAAT 

apresenta relativo sucesso clínico, em parte devido a retenções 

mecânicas, entretanto, as evidências existentes a respeito da união desta 

interface indicam que a técnica com melhor previsibilidade ainda não foi 

determinada. Por esta razão é necessário que os procedimentos de união 

sejam extremamente explorados por meio de estudos “in vitro” e de longo 

prazo, visando sua melhor compreensão, identificando materiais e 

técnicas com melhor aplicabilidade clínica.  

  



26 

2 REVISÃO DE LITERATURA 
 

 

 

 

2.1 Ligas Metálicas 
 

 

Em 1907 Elwood Haynes patenteou a liga stellite, 

composta por cobalto e cromo, inicialmente na proporção 90 a 75% de Co 

e 10 a 25% de Cr, mais tarde foram adicionados W e Mo, que 

aumentaram a dureza, a resistência e resistência à abrasão destas ligas 

(Roach, 2007). A liga Vitallium (Co-Cr-Mo) apresenta resistência superior 

quando em contato com os fluidos corporais e não tem efeito aos tecidos 

corporais adjacentes ou ao osso circundante (*citado por Roach, 2007). 

No mesmo ano (1907), Targget, relata utilização da 

técnica da cera perdida para fabricação de restaurações inlay. A técnica 

obteve sucesso imediato, sendo utilizada para a fundição de restaurações 

inlay, onlay, próteses unitárias, PPFs e infraestrutura para PPR. Targget 

utilizava ouro puro para fundição das restaurações, contudo estas não 

apresentavam propriedades mecânicas necessárias para a confecção de 

restaurações duráveis, assim foram adicionados, as ligas à base de ouro, 

os elementos como Co, Ag e Pt (Craig, Powers, 2004; Anusavice et al., 

2005). 

Na década de 30, foram introduzidas na Odontologia as 

ligas de metais básicos, sendo cada vez mais populares as formulações 

com Ni-Cr e Co-Cr, em substituição às ligas de ouro convencional tipo IV 

*Haynes E. Metal alloy. United States Patent Office. 1934;15: 745/873. apud Roach M. Base 
metal alloys used for dental restorations and implants. Dent Clin N Am 2007;51:603-27. 



27 

que eram utilizadas para a confecção de PPR. Em 1939, Strock relata a 

implantação de “venable screws”, confeccionados em liga de Co-Cr-Mo, 

resultando no primeiro implante metálico com crescimento ósseo 

circundante, no entanto estes implantes logo falharam (Anusavice et al., 

2005; Roach, 2007). 

Nas próximas décadas a utilização de ligas de Co-Cr para 

PPR continuou aumentando e em meados de 1950 estimava-se que a 

confecção de PPR em Co-Cr fosse cinco vezes maior que sua confecção 

em ouro (Lane, 1949**, citado por Roach, 2007). Em 1970, devido ao alto 

custo dos metais nobres, a utilização das ligas básicas foi estimulada e 

extrapolada para confecção de outros tipos de restaurações além das 

PPR (Roach, 2007). 

As ligas metálicas utilizadas em odontologia podem ser 

classificadas quanto ao uso, componente principal, nobreza, três 

elementos principais e sistema de fase dominante. Geralmente a 

classificação mais utilizada é quanto à nobreza (A.D.A., 1984): altamente 

nobre (AN); nobre (N) e predominantemente de metais básicos (PMB). A 

especificação da A.D.A determina que as ligas contenham: altamente 

nobres, 40‰* ou mais de ouro ou 60‰ ou mais de ouro, irídio, ósmio, 

platina, rhódio, rutênio e prata; nobre, 25‰ ou mais elementos nobre; não 

nobres ou básicas, menos 25‰ de elementos nobres. No entanto desde 

1989, as ligas de fundição aprovadas pela ADA. podem ter qualquer 

composição desde que passem por teste de toxicidade, deslustre limite de 

escoamento e percentual de alongamento, com base nos resultados 

obtidos nestes testes, as ligas são classificadas de 1 a 4. Assim a 

utilização de metais puros em odontologia é muito limitada, já as ligas 

metálicas fundidas podem ser utilizadas na confecção de coppings 

(casquetes metálicos), subestruturas de restaurações metalocerâmicas,  

 
* ‰ - permilhagem: porção relativa a mil, número de partes do elemento em 1000 partes da liga. 

**Lane JR. A survey of dental alloys. J Am Dent Assoc.1949;39:414-37. apud Roach M. Base metal alloys used 
for dental restorations and implants. Dent Clin N Am 2007;51:603-27.  



28 

armação e PPR e infraestrutura de próteses implantorretidas do tipo 

overdenture (Anusavice et al., 2005). 

As vantagens das ligas de metais básicos são: menor 

densidade, menor módulo de elasticidade e menor custo, além de 

possuírem características comuns a outras ligas como: biocompatibilidade 

aos tecidos aos tecidos orais e fusibilidade, e quando associadas a outros 

elementos, resistência à corrosão e ao deslustre. 

Em ligas de Co-Cr, Herö et al.,1984 e Craig, Powers, 

2004, concordam que o componente chave para estas ligas é o Cr devido 

sua resistência ao manchamento e corrosão, no entanto quando a 

quantidade de Cr é igual ou superior a 30% do conteúdo total da liga, 

resulta em maior dificuldade de fundição da liga devido a formação da 

fase σ, que fragiliza a liga. O Co eleva o módulo de elasticidade e a 

resistência da liga em relação ao Ni. Já o W aumenta a resistência à 

corrosão da liga e diminui ou esgota a quantidade Cr nas áreas 

intermetálicas. O Mo atua diminuindo o coeficiente de expansão térmica e 

contribui aumentando a resistência à corrosão. 

As ligas básicas de Ni-Cr podem provocar 

hipersensibilidade devido ao potencial alérgeno do Ni e Be. A utilização 

de Ni e Be está prestes a ser eliminado devido a preocupações com o 

pontencial antigênico destes elementos, sendo a liga de escolha Co-Cr 

(Mair, Padipatvuthikul, 2008). Estudos sugerem que pacientes não 

apresentaram reação de sensibilidade às ligas de Co-Cr (Wiltshire et al., 

1996). 

Em 2008, Jóias et al., avaliaram a resistência de união 

liga metálica/ cerâmica utilizando cinco ligas metálica sendo, uma áurica, 

para controle, e as outras ligas de Co-Cr (IPS d.SIGN 20, IPS d.SIGN 30, 

Remanium 2000, Heranium P, e Wirobond C). Os espécimes foram 

fundidos e jateados, a cerâmica foi aplicada e coccionada seguindo as 



29 

instruções do fabricante. Os espécimes foram submetidos ao ensaio de 

cisalhamento. Os autores puderam concluir que as ligas utilizadas não 

influenciaram a resistência de união à cerâmica. 

Embora o uso de materiais fundidos tenha diminuído nos 

últimos anos, em virtude do aumento da procura por materiais mais 

estéticos do que duráveis, em PPFs unitárias as restaurações metálicas 

ou com a infraestrutura metálica apresentam maior longevidade clínica 

principalmente quando utilizadas em dentes posteriores (Anusavice et al., 

2005). Atualmente ligas metálicas de Co-Cr, além das utilizações 

relatadas, são aplicadas na confecção de barras em próteses 

overdentures e infraestrutura de implantes unitários ou múltiplos. 

 

 

2.2 Tratamento de Superfície 
 

 

Após a fundição dos espécimes é necessário remover as 

peças metálicas do revestimento, este procedimento é complexo devido à 

alta dureza do revestimento que impede que este seja cortado ou 

quebrado. Em laboratórios de prótese, o procedimento adotado para 

remoção do revestimento é o jateamento, com alta pressão, entre 5,5 e 6 

Bar [sic], procedimento que pode comprometer a superfície metálica, 

principalmente se realizado com Al2O3. Em geral, nesta fase, o 

jateamento pode ser realizado com esferas de vidro, um material inerte 

que confere um semi-brilho à superfície metálica (Anusavice et al., 2005).  

Em 2001, Taga et al., avaliaram a influência do 

jateamento com diferentes tipos de partículas em espécimes metálicos 

para sua remoção do revestimento, após fundição. Os tipos de partículas 



30 

testadas foram: Al2O3, pó de carburundum e pó misto com esferas de 

vidro e Al2O3. Foram avaliados: o tempo (segundos), dispendidos em cada 

procedimento; e a rugosidade superficial média (Ra) dos espécimes, após 

jateamento. Os autores concluíram que não houve diferença 

estatisticamente significativa entre os tempos de jateamento com as 

diferentes partículas, no entanto, o pó de carburundum produziu a maior 

Ra, seguido por óxido de alumínio, e as esferas de vidro com óxido de 

alumínio produziram um padrão superficial mais regular; a análise em 

MEV demonstrou que o pó de carburundum em geral, produziu marcas 

significativas na superfície dos espécimes, seguido por óxido de alumínio 

e da mistura entre as esferas de vidro e óxido de alumínio, com as 

esferas de vidro produzindo uma superfície mais regular. Assim o 

jateamento com o pó misto resultou em diminuição do tempo de trabalho, 

incorrendo em uma superfície metálica clinicamente aceitável. 

Após a remoção das peças do revestimento é necessário 

remover o conduto de alimentação, em geral com discos de carburundum, 

e posteriormente, preparar a superfície metálica para aplicação de 

cerâmica, resina composta ou resina acrílica. A preparação da superfície 

é iniciada com jateamento das peças, que elimina os resíduos e óxidos 

provenientes do processo de fundição, bem como, remove os sulcos e 

ranhuras oriundos do enceramento ou acabamento. Assim, no 

procedimento de jateamento, as peças além de limpas, têm seu padrão 

superficial alterado. A limpeza de peças fundidas pode ser realizada por 

outros métodos como: limpeza a vapor em aparelho de ultrassom e 

secagem a temperatura ambiente, ou, quinze minutos de banho em 

ultrassom a temperatura ambiente e banho em água fervente por uma 

hora. Segundo Kim et al.,2003, os diferentes procedimentos laboratoriais 

de limpeza não apresentam diferença estatisticamente significante. 

Já o procedimento de jateamento da superfície metálica 

confere maior energia de superfície ao metal, o que promove maior 



31 

molhamento para a aplicação do material estético, resina ou cerâmica, 

além do novo perfil possuir área de contato aumentada, que futuramente 

será responsável pelo embricamento mecânico entre os materiais (Jóias 

et al., 2005; Hofstede et al., 2002). Segundo, Ishii et al., 2009, o 

jateamento com Al2O3, à 6 Bar aumentou a retenção micromecânica entre 

ligas de titânio e ouro à resina acrílica. 

Na literatura não há consenso sobre o protocolo de 

jateamento mais eficaz, alguns artigos negligenciam este procedimento, 

não o descrevendo de forma que seja possível sua reprodução. A seguir 

estão listados alguns trabalhos em que seus autores relatam o protocolo 

adotado, vale ressaltar que cada protocolo foi descrito da maneira que 

seus autores o relataram (Tabela 1).  

Como ilustrado na figura 1, diferentes procedimentos de 

jateamento resultam em diferentes perfis topográficos, o que pode refletir 

diretamente na retenção micromecânica do material estético, aumentando 

a resistência de união do conjunto. 

A literatura ressalta a utilização de jateamento com Al2O3 

sobre a superfície metálica, no entanto, Kojima et al., em 2009, destacam 

que o jateamento com partículas de sílica seguido de silanização, e 

jateamento com Al2O3 revestido por partículas de sílica geram maior 

resistência de união à resina do que o jateamento da superfície metálica 

com Al2O3. Assim, a resistência de união entre liga metálica e material 

restaurador estético pode ser ainda melhor se os tratamentos de 

superfície forem compostos pela combinação entre os métodos físicos e 

químicos de condicionamento da superfície. 

 

 

 



32 

 

 

 

 

Tabela 1 - Protocolos de jateamento citados na literatura. 

Autor 
Al2O3 
(μm) 

Pressão 
(Bar) 

Distância 
(mm) 

Tempo 
(s) 

May et al., 1993 110 4,14 10 120 

Taira & Kamada, 2008 50 4 10 5 

Rhadi et al, 2008 50 5 NR* NR 

Taira, Kamada & Atsuta, 2008 50 4 10 5 

Joias et al., 2008 110 5,52 20 10 

Almilhatti et al.,2009 
50 5 5 15 

250 5 5 15 

Ishii et al.,2009 
NR 1 10 10 

NR 6 10 10 

Kim S-S et al.,2009 250 4,41 5 5 

Yilmaz et al.,2011 110 2,5 NR 30 

*NR = não relatado. 

 

 

 

 

 

 

 

 



33 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

  

 

 

 

 

Figura 1 - Imagens obtidas em MEV e Perfilômetro de diferentes procedimentos de 
jateamento variando os fatores: partícula, pressão, e distância, angulação e tempo 
constantes. A) 45 μm/ 3 Bar; B) 45 μm/ 2,8 Bar; C) 110 μm/ 3 Bar; D) 110 μm/ 2,8 Bar. 
Martinelli et al., 2011. 

A A 

B B 

C C 

D D 



34 

Em muitos estudos os autores adotam a abordagem 

combinada, que consiste na utilização de métodos físicos e químicos para 

tratamento da superfície metálica. Suzuki et al., 2002, tentaram esclarecer 

o papel de um primer (A-Primer - contendo os monômeros VBATDT e 

M10P), na resistência de união metal/resina, em âmbito molecular. A 

análise em espectroscopia Raman (SERS) e infravermelho (IRA) revelou 

que o monômero VBATDT contido no primer sofreu sorção química, 

principalmente na superfície de Au, Ag e Cu, enquanto M10P é adsorvido 

apenas em Cr. Quando a utilização combinada de ambos os monômeros 

no primer houve adsorção competitiva. Em soluções concentradas e 

camadas mais espessas de A-Primer a adsorção foi diferente, sendo que 

apenas o monômero VBATDT foi adsorvido em camadas mais espessas. 

Os autores concluíram que a adesão entre a resina e os diferentes metais 

testados foi reforçada pelo A-Primer por meio de um processo que ocorre 

em duas etapas: sorção química dos monômeros via átomo de enxofre - 

Cu ocorre sorção de VBATDT e em Cr ocorre sorção de M10P; e, 

adsorção dos monômeros e copolimerização por meio de seus grupos 

carboxílicos aos monômeros da resina, formando uma rede de polímeros. 

É licito concluir que a resistência à tração na interface Co-Cr/ resina 

(MMA/PMMA) é otimizada quando o primer utilizado contiver VBATDT e 

M10P. 

Monômeros ácidos adesivos (MAA) são capazes de 

interagir quimicamente com a hidroxiapatita em tecidos dentais e óxidos 

metálicos na superfície de metais não preciosos. Como dito 

anteriormente, o uso de MAA e técnicas de modificação de topografia 

superficial tem resultado em melhorias consideráveis na resistência de 

união. No estudo de Ikemura et al., 2011, entre outros fatores foi avaliada 

a união de metais não preciosos (liga de Co-Cr) á resina acrílica (MMA-

PMMA/ TBBO), com a utilização de primers com diferentes formulações. 

Foram testadas duas diferentes combinações: 10-MDDT e MAA (10-



35 

MDDT – 5 wt%, e MAA, em 1 wt%); e monômeros ditio-octanoato (2-

MEDT, 6-MHDT ou 12-MDDDT, em 5 wt%), e MAA (6-MHPA e MDP, em 

1 wt%). Os resultados obtidos, após 2000 ciclos térmicos (4° - 60°/ 60 

segundos cada), demonstraram que a resistência de união foi 

significativamente alta, variando entre 30,7 e 64,6 MPa, não apresentado 

diferença estatisticamente significantes entre as diversas formulações, 

com exceção da formulação sem MAA que apresentou falha pré-teste (0 

MPa). Os autores concluíram que o 10-MDDT sem monômero ácido 

adesivo não é eficaz para utilização em liga de Co-Cr, sendo mais 

indicado primer com 10-MDDT e 6-MHPA, com acetona como solvente.  

A utilização de primers para metal que contém enxofre é 

comum em metais e ligas de metais nobres, devido à facilidade de 

aplicação dos primers e aos resultados consideráveis de resistência de 

união. No entanto, em ligas e metais não preciosos a utilização de primers 

com enxofre não apresenta o mesmo resultado. A imagem esquemática 

(figura 2) a seguir, ilustra a união do primer a superfície da liga metálica 

(Ikemura et al., 2011). 

A fim de mascarar a superfície metálica são utilizados 

opacificadores, em geral, cerâmicos, uma vez que, os resinosos, como 

outras resinas, apresentam baixa união à superfície metálica. Jóias et al., 

2008, testaram a resistência de união em cinco ligas metálicas de Co-Cr 

(IPS d.SIGN 20, IPS d.SIGN 30, Remanium 2000, Heranium P, and 

Wirobond C). Após jateamentos dos espécimes (Al2O3, 110 μm, à 20 mm, 

por 10 s, à 5,52 Bar), a cerâmica foi coccionada sobre a superfície 

metálica seguindo as recomendações do fabricante. Os resultados do 

teste de resistência ao cisalhamento e a análise de falhas permitiu aos 

autores concluir que não houve diferença estatisticamente significativa 

para nenhuma das ligas testadas, havendo predominância de falhas 

adesivas, que os autores pressupõem terem ocorrido entre a camada de 

óxidos e a cerâmica. 



36 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 2 - Desenho esquemático da hipotética interação química entre 10-MDDT e 6-
MHPA e a superfície de um metal não precioso. 

 

Em outro estudo, Tango et al., 2006, em que foi avaliada 

a interface liga de Co-Cr/cerâmica, utilizando diferentes agentes de união. 

Os espécimes foram jateados (Al2O3, 110 μm, à 20 mm, por 10 s, à 5,52 

Bar), e aplicados os agentes de união (Wash OpaqueVita Omega 900 – 

Vita; Pré Opaque Bond - CNG), os autores concluíram que os resultados 

obtidos foram semelhantes para ambos os agentes de união. 

Kim S-S et al., 2009, avaliaram a resistência de união 

entre a superfície metálica (Ti CP e liga de Co-Cr) e resina acrílica para 

base próteses totais (RAAT). Após a fundição, os espécimes foram 

regularizados e jateados (Al203, à 4,5 Bar, à 5 mm, por 5 s). Foram 

utilizados dois primes para o condicionamento da superfície: Alloy Primer 

(Kuraray co., Ltd., Japan) e MR Bond (Tokuyama co., Ltd., Japan). Os 

espécimes foram incluídos em mufla e polimerizados segundo as 

orientações do fabricante. Os resultados obtidos foram submetidos os 

testes estatísticos Anova 2-fatores e teste de comparação múltipla 

Scheffe. Os resultados demonstraram maior resistência de união para a 



37 

liga de Co-Cr tratada com MR bond (17,8 MPa) e menor resistência de 

união para o grupo controle em Ti CP. A análise de Anova 2-fatores 

revelou interação entre a liga metálica e o primer utilizado, assim, para a 

liga de Co-Cr, não houve significância estatística para ambos os primers; 

já para o Ti, houve diferença estatística, os espécimes tratado com Alloy 

Primer apresentaram maior resistência de união do que os tratado com 

MR Bond. A análise do modo de falha mostrou que: o grupo em Ti CP 

sem tratamento químico obteve 100 % de falha adesiva; nas ligas 

tratadas com Alloy Primer e na liga de Co-Cr, tratada com MR Bond, 

houve predominância de falhas mistas; e nos demais, predominância de 

falha adesiva. Para os autores falha adesiva equivale à falha na interface 

metal/ resina, e falha mista equivale à falha adesiva e coesiva. Os autores 

acreditam que utilizando o primer adequado à liga a necessidade de 

retenções na subestrutura metálica diminua. 

Em estudo semelhante, Bulbul, Kesim, 2010, avaliaram o 

efeito de primers para metal na resistência de união entre resina acrílica e 

três ligas metálicas. O delineamento dos grupos foi realizado segundo os 

fatores: liga metálica (liga de titânio, liga de cobalto-cromo, liga nobre – 

Au-Ag-Pt), resina acrílica (Meliodent – termoativada; Meliodente reparo 

rápido – quimicamente ativada; Acron MC – polimerizada por micro-

ondas) e primer (Alloy Primer - Kuararay Co Ltda; Meta Fast - Sun 

Medical Co Ltda, Japão; Metal Primer - Ivoclar Vivadent Ag, 

Liechtenstein). Os primer selecionados continham em sua fórmula 

VBATDT e MDP; 4-META; e MDP. Os espécimes foram regularizados, e 

jateados com Al203 (50 μm, 6,08 Bar, à 5 mm, por 5 s, à 45° -para a liga 

nobre e 110 μm, 6,08 Bar, à 5 mm, por 5 s, à 45°  para as demais ligas). 

Os espécimes foram condicionados com o primer designado seguindo as 

instruções de cada fabricante. Os espécimes foram incluídos em mufla e 

polimerizados, segundo as instruções dos respectivos fabricantes. Após a 

desinclusão e resfriamento, todos os espécimes foram armazenados em 



38 

água destilada, a 37 ºC por 24 h, posteriormente foram submetidos à 

termociclagem (5 – 55 ºC/ 30 segundos cada – 5000 ciclos). Os 

resultados obtidos no de resistência de união, foram submetidos aos 

testes estatísticos variância - Anova 3-fatores - e teste de Tukey.(ɑ = 

0.05). Os autores puderam concluir que os primers para metal 

aumentaram significativamente (p<0,001) a união entre as resinas 

acrílicas e as ligas metálicas, sendo que, dentre os primers testados Alloy 

Primer demonstrou maior valor de resistência de união e a liga básica os 

maiores valores. De acordo com Kim S-S et al., 2009, pra estes autores a 

escolha do primer para metal depende do tipo de liga a ser utilizada. 

Kawaguchi et al., 2011, avaliaram a durabilidade de união 

entre uma resina acrílica termicamente ativada e ligas metálicas fundidas 

(Ti e Co-Cr). Os tratamentos de superfície utilizados associaram 

procedimentos físicos e químicos, em geral de maneira combinada: 

jateamento com Al2O3 – 50 μm, 15 s, 5 Bar, à 90º, a 10 mm – SAND; 

sistema triboquímico Rocatec – RO; jateamento seguido pela aplicação 

de Epricord Opaque Primer – EP; jateamento seguido por aplicação 

Super Bond C&B liquido – SB; jateamento seguido por aplicação de Alloy 

Primer – AL. os espécimes foram jateados e limpos com jato de ar seco. 

Após os tratamentos de superfície descritos a resina acrílica foi 

dispensada em um anel de teflon (h = 5 mm; Ø = 5 mm) e polimerizada 

em banho de água, segundo as instruções do fabricante. Metade dos 

espécimes foi submetida à termociclagem (10000 ciclos: 5 e 55 ºC, com 

intervalo de 1 min); a outra metade foi armazenada em água a 37 ºC por 

24 h. Foi realizado teste de resistência ao cisalhamento a 0,5 mm/ min, no 

artigo os autores não informam a célula de carga utilizada. Os resultados 

obtidos foram submetidos à analise estatística, analise de variância 

(ANOVA) e post hoc Newman-Keuls, com significância de 0,05. 

Adicionalmente os espécimes foram analisados quanto ao modo de falha 

em microscópio óptico com aumento de 30 ×; as falhas foram 



39 

caracterizadas como coesiva, quando a falha ocorreu na resina, ou mista 

– adesiva/ coesiva, quando na interface adesiva. Adicionalmente a 

topografia dos espécimes foi observada em MEV. Para a análise das 

superfícies dos espécimes tratados com jateamento com Al2O3 e sistema 

Rocatec (SR) foi utilizada a aceleração de 5 kV, para os espécimes 

jateados a magnitude de observação foi 1000 × e para os espécimes SR 

a magnitude foi de 10000 ×. Com base nos dados obtidos os autores 

concluíram que os grupos SB e AL, não termociclados, apresentaram 

resistência de união significativamente maior que os demais grupos. Em 

AL, grupo no qual foi associado MDP e VBATDT, a adesão foi mais eficaz 

para ambas as ligas metálicas, do que em EP que continha apenas MDP. 

Após termociclagem o grupo AL obteve maior resultado de resistência de 

união para ambas às ligas metálicas. 

 

 

2.3 Envelhecimento dos Espécimes 
 

 

Uma vez concluída a montagem, o corpo de prova pode 

ser envelhecido antes do teste de resistência. O envelhecimento in vitro 

corre em unção do tempo e do meio além de recursos adicionais, tais 

como ciclagem térmica ou mecânica. Para Mair, Padipatvuthikul, 2009, o 

tipo de pré-teste mais comum de envelhecimento é o armazenamento em 

água, a temperaturas que variam entre a temperatura ambiente e 100 ºC, 

o que geralmente diminui a resistência de união, mas não a valores 

catastróficos.  

Um pré-teste mais exigente é a ciclagem térmica, em 

alguns estudos a ciclagem térmica causa uma redução ligeiramente maior 



40 

na resistência de união que o armazenamento em água, mas em alguns 

estudos resulta em fracasso total, podendo levar ao descolamento 

espontâneo das amostras durante a ciclagem térmica. Assim parece 

sensato incluir a ciclagem térmica como método de envelhecimento de 

corpos de prova (Mair, Padipatvuthikul, 2009). 

Claramente as restaurações são sujeitas a alterações 

térmicas em boca. Vários autores têm tentado determinar os extremos de 

temperaturas experimentadas em boca, por meio da utilização de 

termopares em restaurações protéticas (Palmer et al.,1992; Mair, 1989). 

Assim Mair, 1989, descobriu que a temperatura em boca varia entre 0ºC, 

ao comer sorvetes e 60 - 65 ºC, ao comer um sanduíche de queijo quente, 

sendo difícil ultrapassar estas temperaturas. As alterações térmicas em 

dentes também foram analisadas em FEA. Deve-se, no entanto, ter 

consciência de que na maioria das vezes, quando os pacientes não 

comem ou bebem, as restaurações só estão sujeitas a uma baixíssima 

variação de temperatura (Mair, Padipatvuthikul, 2009.). Vale ressaltar que 

a alteração de temperatura no meio bucal ocorre de forma lenta e gradual, 

já a ciclagem térmica causa um relativo choque térmico no corpo de 

prova, onde a camada mais superficial é mais afetada. 

A ciclagem mecânica, classificada como teste de fadiga, 

anterior ao teste de resistência de união monotônico, apresenta 

significativa redução da resistência das amostras. Em muitos estudos os 

autores têm observado que a compressão cíclica é o estresse mais 

comum ativo em boca (Baran et al., 1998; Baran et al., 2001; Lohbauer et 

al., 2003; Loughran et al., 2005) mas a maioria dos estudos in vitro utiliza 

testes monotônicos como tração, compressão, cisalhamento ou 

resistência à flexão para estudar as propriedades de um material, ou para 

um ranking comparativo de materiais. Nestes testes aplica-se um 

aumento de carga único nos espécimes até sua ruptura. Portanto, sua 



41 

falha não ocorre por danos cumulativos (fadiga) como ocorrem em boca 

(Scherrer et al., 2003). 

Os testes monotônicos fornecem duas informações 

valiosas, são elas: resistência, taxa de aplicação de carga, enquanto os 

pré-testes de fadiga fornecem: carga aplicada, número de ciclos e 

frequência de aplicação de carga (Mair, Padipatvuthikul, 2009). 

 

 

2.4 Resistência ao Cisalhamento  
 

 

Segundo Della Bona, van Noort, 1995, os objetivos do 

teste de cisalhamento são: determinar a resistência das interfaces de 

união, a capacidade de aderência de substratos e quantificar o 

desempenho dos materiais em torção. Dificilmente será alcançada uma 

distribuição de tensão uniforme, mas se a tensão for concentrada 

principalmente no substrato causará uma falha prematura, anterior ao 

descolamento da interface. A tensão de tração produzida pela flexão do 

corpo no momento da aplicação da carga é responsável por dar início à 

fratura (Armstrong et al., 2009). Quanto mais longe da interface for 

aplicada a carga, maior será a componente de tração. Este fato é mais 

evidente em modelos de microcisalhamento (Plácido et al., 2007). 

O teste de cisalhamento a força é aplicada na interface 

adesiva, perpendicular ao eixo longitudinal do espécime. Consiste na 

confecção de corpos de prova de formato cilíndrico com mais de 1 mm2. 

Há grande discussão na literatura sobre os dispositivos de carregamento. 

Passos et al., em 2010, realizaram um estudo que avaliou diferentes 

dispositivos de carregamento: pistão, cinzel reto e cinzel reto com entalhe. 



42 

Foram confeccionados espécimes em Ti CP, estes foram fundidos, 

jateados (Al2O3 110 μm, à 2,9 Bar, por 20 s, a 45° e 30 mm de distância), 

limpos em banho ultrassônico com álcool isopropílico (10 min). A resina 

composta indireta foi aplicada sobre a superfície metálica, segundo a 

técnica incremental, em duas camadas e polimerizada em unidades 

polimerizadora laboratoriais. Os espécimes foram divididos por tipo de 

dispositivo de carregamento. Após análise estatística dos resultados os 

autores concluíram que os dispositivos para carregamento utilizados 

apresentaram desempenho semelhantes para união resina/liga metálica. 

  



43 

3 PROPOSIÇÃO 
 

 

 

 

A proposta deste estudo foi avaliar [1] o efeito de 

diferentes métodos de tratamento de superfície, após jateamento, na 

resistência de união da interface liga de Co-Cr/ RAAT e [2] a influência de 

diferentes métodos de envelhecimento na resistência de união na 

interface liga de Co-Cr/ RAAT. 

 

 

 

 

HIPÓTESES 
 
 

H01: métodos químicos não alteram a resistência de 

união; 

 

H02: métodos físico-químicos não alteram a resistência de 

união; 

 

H03: métodos de envelhecimento não alteram a 

resistência de união. 

  



44 

4 MATERIAL E MÉTODO 
 

 

 

 

4.1 Material 
 

 

Os materiais, características, composição e fabricantes 

dos mesmos, empregados neste estudo, estão descritos na tabela 2. 

 

 
Tabela 2 - Materiais utilizados, nome comercial, características, composição e 
fabricantes 

Material Nome Comercial Característica Fabricante 

Co-Cr Degudent 
Liga de CoCr: 
64,8%Cobalto; 
28,5% Cromo 

Degudent - 
Dentsply 

Óxido de 
Alumínio 

Óxido de Alumínio Partículas de 150μm Polidental Ltda. 

Primer para Metal Alloy Primer Condicionador 
químico, com MDP* 

Kuraray Co Ltda. 

Wash 
Opaque 

Wash Opaque Vita 
VM®13 

Cerâmica feldspática a 
base de leucita Wilcos 

Opaco 
Cerâmico 

Opaque Vita 
VM®13 

Cerâmica feldspática a 
base de leucita  Wilcos 

RAAT Lucitone 550 Metilmetacrilato Dentsply 
*MDP – monômero ácido fosfatado 

 

 

 



45 

4.2 Método 
 

 

Foram confeccionados 120 espécimes metaloplásticos em 

formato cilíndrico com dimensão final 9 mm de altura por 7 mm de 

diâmetro, em sua extremidade inferior base de 1 mm de altura e 9 mm de 

diâmetro. O cilindro com menor diâmetro dividido em duas partes com 

mesma dimensão (4 mm de altura e 7 mm de diâmetro), sendo a porção 

superior correspondente à resina acrílica termicamente ativada (RAAT) e 

a porção inferior à liga metálica. As dimensões finais dos espécimes 

podem ser visualizadas na figura 3. 

 

 

 

 

 

 

Figura 3 - Desenho esquemático dos espécimes e suas dimensões finais 

 

 

Para facilitar a leitura, a confecção dos espécimes 

metaloplásticos foi dividida em três tópicos: estrutura metálica, tratamento 

de superfície e acrilização da RAAT sobre a superfície metálica. 

 

 4 mm 

4 mm 

7 mm 

9 mm 

1 mm



46 

4.2.1 Estrutura metálica 

 

 

As estruturas metálicas foram obtidas pelo método da 

cera perdida descrito por Anusavice, 2005. Para que os padrões 

apresentassem as mesmas dimensões finais foi confeccionado um 

dispositivo metálico para ceroplastia, composto por duas partes distintas, 

suas dimensões podem ser visualizadas na figura 4.  

 

 

 

 

 

 

 

Figura 4 - Desenho esquemático do dispositivo de enceramento. Parte A, molde 
metálico. Parte B, êmbolo metálico 

 

Foram obtidos cento e vinte padrões de cera (cera para 

fundição – Kota Import’s, São Paulo, Brasil), de forma cilíndrica, com base 

de 9 mm de diâmetro e 2 mm de altura, e corpo de 7 mm e 4 mm de 

altura, seguindo a seguinte sequência (Figura 5): 
 

a) a porção central da parte A do dispositivo para 

ceroplastia foi isolada com uma fina camada de 

vaselina líquida (Rioquímica Indústria 

Farmacêutica – São José do Rio Preto, São 

Paulo, Brasil), a vaselina foi aplicada sobre o 

A B A
7mm 



47 

dispositivo com o auxílio de uma haste flexível de 

plástico com algodão e suas extremidades; 

b) o dispositivo foi posicionado em uma placa de 

vidro; 

c) a cera liquefeita foi vertida em uma única vez 

preenchendo o espaço vazio no dispositivo A; 

d) após o esfriamento da cera o padrão foi removido 

do dispositivo A com o auxílio do dispositivo B, 

após este procedimento cada espécime tinha a 

superfície menor (7 mm Ø) verificada, caso não 

fosse uma cópia perfeita o padrão de cera era 

descartado; 

e) com o auxílio de uma espátula 24 a superfície 

maior (9 mm Ø) foi planificada e no centro foi 

fixado um sprue médio em cera (CNG – Soluções 

Protéticas – São Paulo, Brasil) de 3,1 mm de Ø, 

que serviu como conector para o conduto de 

alimentação. Em cada trave média (CNG 

Soluções Protéticas – São Paulo, Brasil) – com 

5,7 mm Ø e 43,6 mm de comprimento – foram 

fixados quinze padrões em cera.  

 

Os conjuntos foram pesados separadamente, para 

calcular-se a quantidade mínima de liga necessária para a fundição, foi 

utilizada a equação abaixo (Jóias, 2005): 

 

 

Nesta equação, a quantidade de liga e o peso da cera 

devem ser empregados em gramas; o  pode ser obtido na bula da liga 

utilizada. Para a liga utilizada neste estudo o valor do coeficiente, 

segundo o fabricante é: 8,4 g/cm³. 



48 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 5 - A) Matriz metálica para enceramento; B) Enceramento do espécime. 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 6 - A) Espécimes fixados ao conduto de alimentação; B) Pesagem, em balança de 
precisão, dos espécimes fixados no conduto de alimentação. 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 7 - Sequência de fundição dos espécimes: A) Fundição da liga com maçarico; B) 
Remoção do cilindro de revestimento; C) Espécimes fundidos 

 
 

A B C 

A B 

A B C 



49 

Sobre o conjunto foi aplicada uma solução redutora de 

tensão superficial, posteriormente o conjunto foi posicionado em um anel 

de silicone, como as traves utilizadas já vem com a base formadora de 

cadinho não foi necessário confeccioná-la. O conjunto foi incluído em 

revestimento fosfatado (Flash Rápido – CNG Indústria de Artigos e 

Equipamentos Odontológicos Ltda., São Paulo, Brasil), na proporção 25 

ml de líquido para 100 g de pó, segundo as instruções do fabricante. 

Seguindo a orientação do fabricante, vinte minutos após o 

término da inclusão, os cilindros de revestimento foram colocados no 

forno para fundição, já pré-aquecido, à temperatura de 750 ºC, 15 min 

depois a temperatura foi elevada à 900 ºC e mantida por 15 min. Foi 

realizado um intervalo de trinta minutos para proceder à fundição. 

A fundição foi realizada com elevação da temperatura da 

liga ao seu ponto de fusão com maçarico, para injeção da liga foi utilizada 

uma centrífuga. 

Após o esfriamento dos cilindros de revestimento, foi 

realizada desinclusão com alicate e jateamento do revestimento com 

esferas de vidro (CNG Indústria de Artigos e Equipamentos Odontológicos 

Ltda., São Paulo, Brasil) – malha de 70 a 140 Mash, pressão de 60 Lbs/ 

pol2. Em geral, nesta etapa é realizado jateamento parcial dos espécimes 

metálicos, o jateamento é feito com Al2O3 sobre grande pressão, neste 

estudo este procedimento não foi realizado devido ao risco de afetar a 

superfície dos espécimes a ser estudada. 

Os espécimes metálicos foram separados do conduto de 

alimentação com discos de carburundum (Microdont – Micro Usinagem de 

Precisão Ltda., São Paulo, Brasil) e separados conforme a trave de 

fundição (n = 15), posteriormente foram distribuídos, sequencialmente, em 

doze grupos.  



50 

As superfícies maiores dos espécimes foram 

regularizadas com disco ultra cut - 38 mm/ 0,6mm - (Dhpro - Rhadatrade  

Comercial Ltda – São Paulo, Brasil), e pedras montadas de Al2O3 em 

formato de pera, ambos em baixa rotação (até 4000 rpm). As superfícies 

menores, área de estudo, foram regularizadas com disco diamantado, 

disco de borracha para polimento na sequência azul, verde e rosa 

(TriHawk do Brasil – São Paulo, São Paulo, Brasil). Para garantir que a 

superfície ficasse plana, foi posicionada em um delineador, com o auxílio 

de uma presilha, uma peça reta. 

Após a regularização e polimento da superfície menor dos 

espécimes, estes foram submetidos à análise em microscópio óptico 

digital (Mitutoyo Sul Americana, Suzano, São Paulo, Brasil) e em 

rugosímetro (Mitutoyo Sul Americana, Suzano, São Paulo, Brasil). No 

primeiro foi avaliada presença ou ausência de ranhuras superficiais; no 

segundo, foram avaliados os parâmetros de rugosidade: Ra, Rz e Rq. Os 

espécimes que apresentaram ranhuras ou os seguintes valores: Ra < 

0,5μm; Rz < 20 μm; Rq < 1 μm, foram novamente polidos e 

posteriormente analisados. Um espécime, escolhido aleatoriamente foi 

analisado em microscópio eletrônico de varredura (MEV), uma vez que 

todos os espécimes passaram pelo mesmo procedimento para polimento.  

 

 

4.2.2 Tratamento da superfície metálica 

 

4.2.2.1 Jateamento das Amostras 
 

Para realização do jateamento das amostras, foi utilizado 

um microjateador (Microjato Standard, Bioart, Brasil; dimensões do 



51 

cilindro jateador = 3.14 x 15.31 x 40.32 = 59.351,20 mm3). Para que os 

fatores distância entre a superfície de menor diâmetro dos espécimes e a 

ponta do microjateador; e, o ângulo de incidência das partículas durante o 

jateamento fossem constantes, foi utilizado um dispositivo metálico, 

desenvolvido por Amaral et al. (2008), que permaneceu fixo durante toda 

a fase de jateamento (Figura 8). 

O procedimento adotado para jateamento dos espécimes 

foi: partículas de Al2O3 Wilson de malha 100, que correspondem a 150 

μm, por 10 s, com pressão de 6 Bar, à 10 mm de distância e angulação 

de 45º.  

 

 

 

 

 

 

Figura 8 - Dispositivo para jateamento desenvolvido por Amaral et al., 2008, com o 
microjateador posicionado. 

 

Os espécimes foram limpos em cuba de ultrassom 

modelo CD-4820 (Kondortech Equipamentos Odontológicos Ltda. – São 

Carlos, São Paulo, Brasil) com álcool isopropílico por 5 minutos, e secos 

sobre lenço absorvente até a completa volatilização do álcool.  

Todos os espécimes foram analisados novamente em MO 

para avaliar possíveis irregularidades que pudessem comprometer a 

superfície de união. 



52 

Todos os espécimes foram novamente submetidos à 

análise em rugosímetro sendo avaliados os parâmetros Ra, Rz e Rq. 

Estes parâmetros são definidos como: rugosidade média (Ra), é a média 

aritmética dos valores absolutos das ordenadas dos afastamentos dos 

pontos do perfil de rugosidade, em relação à linha média, dentro do 

percurso de medição; rugosidade média (Rz), média aritmética dos cinco 

valores de rugosidade parcial em Zi (Zi = soma dos valores absolutos das 

ordenadas dos pontos de maiores afastamento, acima e abaixo da linha 

média) existente dentro do comprimento da amostragem, que neste 

estudo foi definido por 3 mm, ou seja graficamente, este valor representa 

a altura entre os pontos máximo e mínimo do perfil dentro do 

comprimento de amostragem; desvio médio quadrático (Rq) ou, em 

países de língua inglesa, RMS – root mean square, é uma parâmetro em 

que eleva-se ao quadrado o Ra obtido, pois o quadrado aumenta o efeito 

das irregularidades que se afastam da média. 

Antes das aferições era verificada a calibragem do 

aparelho (Figura 9), os espécimes eram posicionados paralelamente ao 

solo e realizadas duas leituras, após a primeira leitura o espécime era 

rotacionado em 90º e realizada a segunda leitura. O padrão de leitura 

obtido será demonstrado na próxima sessão. 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 9 - Padrão de rugosidade, calibragem do aparelho. 



53 

4.2.2.2 Tratamento químico da superfície metálica 
 

Os espécimes foram distribuídos em grupos (n = 30) em 

sequência de fundição e submetidos aos seguintes tratamentos: 

a) Controle - sem nenhum tratamento adicional ao 

jateamento; 

b) Primer (Alloy Primer, Kuraray) – foi realizada 

aplicação ativa, com pincéis descartáveis do tipo 

microbrush, por 40 segundos. Este produto não 

continha especificações de uso do fabricante; 

c) Opaco (Wash Opaque e Opaque Vita VM®13, 

Wilcos) – foi aplicado wash opaque e 

posteriormente, o opaco. Os ciclos de cocção 

estão descritos no quadro 2 e 3. Ambos os 

produtos foram aplicados com pincel, foi 

padronizado a cobertura homogênea da superfície 

do espécime; 

d) Primer + Opaco – foram realizados os 

procedimentos descritos nos itens b e c. 

 

Quadro 1 - Sequência de queima recomendada – Wash Opaque Vita VM®13. 

 

 
 
 
 

Quadro 2 - Sequência de queima recomendada – Opaque Vita VM®13. 

 

 

 



54 

 

4.2.3 Acrilização sobre a superfície metálica 

 

4.2.3.1 Moldagem de padrões metálicos 

 

Molde em silicone - Padrões com as dimensões finais dos corpos de 

prova. 

 

Para esta fase foram confeccionados cinco padrões 

metálicos com as dimensões finais dos corpos de prova. Os espécimes 

foram colados em um anteparo e moldados com silicone de adição (Elite 

– Zhermack SpA – Badia Polesine, Itália), pelo método descrito por 

Anusavice, 2005, como dupla moldagem de passo único. O silicone fluido 

foi dispensado ao redor dos espécimes com o auxílio de pontas 

misturadoras, enquanto a massa densa foi depositada em uma pequena 

caixa. Após a presa final dos padrões metálicos os moldes eram 

avaliados, aqueles que apresentaram bolhas ou falhas foram 

descartados. 

A técnica de dupla moldagem de passo único consiste em 

moldagem de padrões metálicos com as dimensões finais dos corpos de 

prova. Os padrões metálicos eram posicionados em uma base fixada a 

um delineador, ao redor dos padrões, com o auxílio de uma pistola, era 

dispensado o silicone fluido. Em uma matriz, com altura de 9 mm, era 

depositado o silicone denso, em sua superfície era dispensada uma 

pequena quantidade de silicone fluido. Após polimerização final do 

silicone, o molde era removido da matriz e a área correspondente ao 

menor diâmetro do padrão metálico era removida com uma lâmina para 

bisturi nº 15 (figura 10). 



55 

Os moldes continham dois ou três orifícios para 

posicionamento dos espécimes, estes valores foram fixados para que em 

cada mufla fossem incluídos dez espécimes. Nos moldes em silicone 

eram posicionados os espécimes metálicos, com o tratamento de 

superfície realizado e sobre os espécimes metálicos eram posicionadas 

pastilhas em RAAQ, sua confecção será descrita a seguir. Posteriormente 

os moldes com os espécimes e a pastilha foram incluídos em mufla, como 

será descrito a seguir. 

Foi utilizada a técnica de dupla moldagem ao invés da 

técnica convencional de enceramento sobre os espécimes, pois em 

estudo anterior (Martinelli, 2009) foi observado que a inclusão em mufla 

foi o principal motivo para as falhas pré-teste; além do fato de que a cera 

pudesse funcionar como contaminante aos materiais utilizados sobre a 

superfície metálica. Em estudo piloto, foi observado que com a técnica de 

dupla moldagem, reduziu-se a falha pré-teste. 

 

Pastilhas em RAAQ - Padrões com dimensões referentes à porção em 

resina dos cps. 

 

Foram confeccionados padrões metálicos com dimensões 

finais: 4 mm de altura e 7 mm de diâmetro (figura 9). Estes padrões foram 

moldados com silicone de adição, como anteriormente descrito. No molde 

foi vertida resina acrílica quimicamente ativada incolor (Jet, Artigos 

Odontológicos Clássico – São Paulo, São Paulo, Brasil), na proporção 

indicada pelo fabricante. Após a presa final, as pastilhas que 

necessitaram tiveram suas bordas regularizadas com discos diamantados 

(referências: 7011, 7012 e 7015 – Kg Sorensen, Medical Burs Ind. e Com. 

de Pontas e Brocas Cirúrgicas Ltda – Cotia, São Paulo, Brasil). 



56 

 

 

 

 

Figura 10 - A) Dimensões do padrão metálico; B) Dispositivo usinado. 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 11 - Sequência de dupla moldagem de passo único, para confecção dos moldes 
para inclusão em mufla. 

 

A B 



57 

Após estes dois procedimentos os espécimes metálicos 

foram posicionados no interior dos moldes e sobre eles foram 

posicionadas as pastilhas em resina. A face superior de cada molde foi 

marcada com caneta permanente o número correspondente aos grupos. 

 

 

 

 

 

 
Figura 12 - A) Dimensões do padrão para confecção das pastilhas em resina;  

B) Pastilhas em RAAQ. 

 

Inclusão em mufla e acrilização 

 

Foram utilizadas doze muflas metálicas nº 5. As muflas 

foram isoladas com uma fina camada de vaselina sólida; primeiramente, a 

base das muflas foram preenchidas com gesso comum (Asfer Indústria 

Química Ltda, São Caetano do Sul, SP, Brasil) 200 g de pó pra 100 ml de 

água, os moldes com os espécimes metálicos e as pastilhas em resina 

foram posicionadas sobre o gesso, com a face metálica voltada para 

baixo. Após a presa do gesso toda sua superfície foi isolada com um 

isolante para gesso (Al-Cote - Dentsply Ind. Com. Ltda, Petrópolis, RJ, 

Brasil); a contra-mufla, isolada com vaselina sólida, foi posicionada sobre 

a base da mufla e preenchida com gesso comum, na proporção 

anteriormente indicada. Para o preenchimento completo da contra-mufla o 

gesso foi aplicado gradualmente com o auxílio de um vibrador. A mufla foi 

A A B 



58 

então fechada e prensada em prensa hidráulica (Techno Máquinas Ltda – 

Campinas, São Paulo, Brasil) de maneira lenta e gradual, até que o 

escoamento de gesso cessasse. A pressão final de 1000 kgf foi mantida 

por 30 min.  

As muflas foram abertas, removidas as pastilhas de resina 

acrílica, o gesso foi novamente isolado. Foi manipulada a resina 

termicamente ativada (Lucitone 550 – Dentsply, Petrópolis, RJ, Brasil), em 

um pote de vidro com tampa, na proporção polímero/monômero indicada 

pelo fabricante (21 g/ 10 ml). Com o auxílio de uma seringa luer 

descartável de 10 ml a resina foi acomodada nos moldes nos espaços 

deixados pelas pastilhas de resina acrílica.  

As muflas foram fechadas e levadas novamente à prensa 

hidráulica (Techno Máquinas) para o escoamento do excesso de resina 

acrílica. A pressão foi aplicada lenta e gradualmente até a pressão final 

de 1000 kgf a pressão foi mantida por trinta minutos quando então, as 

muflas foram transferidas para prensas individuais e submetidas ao ciclo 

de polimerização curto 74 °C por 2 h, seguido por aumento da 

temperatura para 100 °C banho por 1 h, realizado em polimerizadora 

elétrica automática (Termotron P-100 – Termotron Equipamentos Ltda, 

Piracicaba, SP, Brasil). Após polimerização as muflas foram resfriadas em 

bancada, a temperatura ambiente, por 3 h, quando procedeu-se a 

demuflagem. 

Os espécimes foram removidos dos moldes e quando 

necessário foi realizado acabamento com discos diamantados para resina 

(referências: 7011, 7012 e 7015 – Kg Sorensen, Medical Burs Ind. e Com. 

de Pontas e Brocas Cirúrgicas Ltda – Cotia, São Paulo, Brasil) na 

superfície superior dos corpos-de-prova.  

 

 



59 

4.2.4 Armazenamento e envelhecimento dos espécimes 

 

 

Os espécimes foram distribuídos conforme o 

organograma abaixo: 

 

 

 

 

 

 

Figura 13 - Delineamento dos grupos. 

 

 

4.2.4.1 Armazenamento em água 

 

 

Os cp de cada grupo (C, P, O e OP) foram armazenados, 

isoladamente, em recipiente lacrado. Os recipientes foram identificados 

(grupo e cp) e preenchidos com água destilada. Todos os cp foram 

armazenados em estufa a 37 ºC, por 7 dias. 

 

 

C OP O P 



60 

4.2.4.2 Termociclagem  

 

Os cp foram colocados em saquinhos de tecido, 

separadamente, este procedimento foi adotado para que os cp não 

ficassem se batendo durante ciclagem o que poderia resultar em falha 

pré-teste. Os saquinhos, identificados por grupo (C, P, O, OP), foram 

costurados na cesta da cicladora. Foram realizados 10000 ciclos (5 e 55 

ºC / 30 s). 

 

4.2.4.3 Ciclagem Mecânica  

 

Para o posicionamento dos cp na máquina de ciclagem foi 

necessário construir uma base em RAAQ. Para que a superfície dos cp 

ficasse paralela ao solo e a base da máquina de ciclagem, foi utilizado um 

delineador o que garantiu o correto posicionamento dos cp. 

Foram realizados 10000 ciclos a frequência de 3,6 Hz, 

com força 1-150 N.  

 

4.2.5 Ensaio Mecânico – Teste Cisalhamento 

 

Foi realizado o ensaio de resistência ao cisalhamento que 

consistiu na aplicação de carga compressiva aplicada a 90º, na interface 

de união do cp. O dispositivo de carregamento utilizado foi um cinzel reto. 

O teste foi realizado em uma máquina de ensaio universal (Emic – São 

José dos Pinhais, Paraná, Brasil), com célula de carga de 100 kgf, a 

velocidade de 0,5 mm/ min. 



61 

Para execução do ensaio foi necessário embutir todos os 

cp (dos grupos de armazenamento e termociclagem) em RAAQ, para 

encaixe no dispositivo de cisalhamento. 

Os resultados obtidos foram submetidos á análise 

estatística: estatística descritiva, alteração percentual e Kruskal Wallis. 

 

 

 

 

 

 

Figura 14 - A) Dispositivo de cisalhamento; B) Ensaio mecânico vistas lateral e frontal. 

 

  

A 

B C 



62 

5 RESULTADOS 
 

 

 

 

Os resultados deste estudo foram divididos em tópicos, 

para facilitar a compreensão. 

 

 

5.1 Rugosidade 
 

 

5.1.1  Análise em Microscópio Eletrônico de Varredura 
 

 

Com relação à presença de óxidos superficiais após 

fundição foi possível observar que foram eliminados no processo de 

acabamento e polimento. 

As Imagens a seguir foram obtidas em MEV (Inspect S50 

– FEI Wordwide Coporate Headquarters, Oregon, EUA).A análise de EDS 

da concentração da composição de óxidos presentes na superfície 

metálica foi a seguinte: Cr2O3 (49,27%), MgO (25,93%), P2O5 (9,27%), 

MnO (3,10%), SiO2 (5,72%), Al2O3 (4,46%). 

 

 



63 

 

 

 

 

 

 

Figura 15 - Micrografia da superfície metálica: à esquerda, pós fundição; à direita após 
polimento. 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 16 - Mapeamento de microanálise por EDS da superfície do espécime após 
fundição. 

 

 

 

 

 

Figura 17 - – Mapeamento de microanálise por EDS da superfície do espécime após 
polimento. 



64 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 18 - Espectro de microanálise por EDS da superfície de espécime após fundição. 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 19 - Espectro de microanálise por EDS da superfície de espécime após 
polimento. 

 



65 

 

 

 

 

 

 

 

 

 
 
 
 
Figura 20 - Micrografia do espécime após jateamento. 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 21 - Mapeamento de microanálise por EDS da superfície do espécime após 
jateamento. 

 

 



66 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 22 - Espectro de microanálise por EDS da superfície de espécime após 
polimento. 

 

 

 

5.1.2  Padrões obtidos em rugosímetro 
 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 23 - Análise em rugosímetro de espécimes: A) Polido; B) Após jateamento. 

A B



67 

5.1.3  Análise de alteração percentual 
 

 

A média e o desvio padrão (dp) da alteração percentual dos 

valores de rugosidade dos espécimes metálicos antes e após jateamento 

com Al2O3, avaliados neste estudo estão presentes na tabela 3. 

 

Tabela 3 - Valores médios percentuais de rugosidade (Ra, Rz e Rq), dos materiais 
estudados 

Variável Média ± dp  
Ra 394,2 ± 192,6 
Rz 368,9 ± 211,8 
Rq 384,8 ± 197,0 

* Valores em porcentagem. 

 

Os parâmetros de rugosidade avaliados apresentaram distribuição 
normal espécimes apresentaram normalidade. 

 

1400120010008006004002000
Ra

Individual Value Plot of Ra

 

Figura 24 - Dispersão de normalidade do parâmetro Ra. 

 



68 

 

120010008006004002000
Rq

Individual Value Plot of Rq

 

Figura 25 - Dispersão de normalidade do parâmetro Rq. 

 

 

 

 

10008006004002000
Rz

Individual Value Plot of Rz

 

Figura 26 - Dispersão de normalidade do parâmetro Rz. 

 



69 

5.2 Resistência de União 
 

 

Para análise dos resultados obtidos no ensaio mecânico 

de resistência ao cisalhamento, inicialmente os dados coletados em kgf 

foram convertidos em valores de MPa. Após a conversão foram 

calculadas as médias e desvios padrões da resistência de união da 

interface liga metálica/ RAAT, através de uma estatística descritiva. 

 

Tabela 4 - Média e D.P. - Tratamento de Superfície – grupo Controle 

Variável A N Média D P C V (%) 

RU A 10 1.623 ± 1.166 71.84 

 CM 10 0.000 0.000 - 

 CT 10 0.000 0.000 - 
                        *RU= resistência de união. 

 

Tabela 5 - Média e D.P. - Tratamento de Superfície: grupo Opaco 

Variável A N Média D P C V (%) 

RU A 10 3.321 1.194 35.94 

 CM 10 3.987 2.538 63.64 

 CT 10 3.841 1.415 36.85 

 

Tabela 6 - Média e D.P. - Tratamento de Superfície: grupo Primer 

Variável A N Média D P C V (%) 

RU A 10 6.091 1.895 31.11 

 CM 10 0.496 0.845 170.39 

 CT 10 5.811 1.976 34.01 

 

 



70 

Tabela 7 - Média e D.P. - Tratamento de Superfície: grupo Primer e Opaco 

Variável A N Média D P C V (%) 

RU A 10 4.259 0.855 20.07 

 CM 10 3.848 1.604 41.67 

 CT 10 1.648 1.366 82.91 

 

A CM CT A CM CT A CM CT A CM CT
0

2

4

6

8

10

12

Controle Opaco Primer Primer+Opaco

M
Pa

 

Figura 27 - Gráfico de médias e desvio padrão. 

 

Na tabela 4 é possível observar que os subgrupos do 

grupo controle, ciclados mecânica e termicamente (C-CM; C-CT), 

apresentaram resistência zero (0 MPa). O valor zero foi atribuído, pois os 

dois grupos apresentaram falha pré-teste. Nas tabelas 5, 6, 7 e 8 foram 

apresentadas as médias, desvio padrão e coeficiente de variação (%). No 

gráfico anterior (Figura 24) é possível notar a não homogeneidade dos 

grupos. No gráfico a seguir colocq em evidência a metade principal da 

distribuição de valores, na parte central (faixa inter-quartis: 25% a 75%) 

onde encontram-se os dados mais importantes. É possível ainda, verificar 

a presença de outliers (Figura 28).  

 



71 

TS
E

POPOC
CTCMACTCMACTCMACTCMA

12

10

8

6

4

2

0

M
P

a

 

Figura 28 - Gráfico Box Plot. 

 

No gráfico 29 é possível observar a distribuição dos 

valores ao redor da média e no gráfico 30, a distribuição de pontos ao 

redor da média. 

 

A CM CT A CM CT A CM CT A CM CT
0

2

4

6

8

10

12

Controle Opaco Primer Primer+Opaco

M
Pa

 

Figura 29 - Gráfico de distribuição ao redor da média. 

 



72 

TS
E

POPOC
CTCMACTCMACTCMACTCMA

12

10

8

6

4

2

0

M
P

a

 

Figura 30 - Gráfico de pontos ao redor da média. 

 

 

7,55,02,50,0-2,5-5,0

99,9

99

95
90

80
70
60
50
40
30
20

10

5

1

0,1

Residual

Pe
rc

en
t

N 120
AD 3,722
P-Value <0,005

Normal Probability Plot
(response is Resistência de união)

 

Figura 31 - Gráfico de normalidade de distribuição das médias de resistência de união. 



73 

6543210

8

6

4

2

0

-2

-4

Fitted Value

R
es

id
ua

l

Versus Fits
(response is Resistência de união)

 

Figura 32 - Gráfico de resíduos. 

 

Após análise de normalidade dos valores obtidos, foi 

realizada estatística descritiva em função da mediana dos grupos para os 

três métodos de armazenamento. 

Tabela 8 - Estatística descritiva 
 

Variável Armazenamento N Mínimo Mediana Máximo Variação IQR* 

C A 10 0.480 1.575 4.470 3.990 1.422 

 CM 10 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 

 CT 10 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 

O A 10 0.000 3.645 4.270 4.270 0.365 

 CM 10 1.790 3.125 10.710 8.920 1.178 

 CT 10 2.020 3.685 6.370 4.350 2.225 

P A 10 3.720 5.700 10.060 6.340 2.852 

 CM 10 0.000 0.085 2.670 2.670 0.813 

 CT 10 2.470 5.560 8.570 6.100 3.305 

PO A 10 2.950 4.290 5.760 2.810 1.357 

 CM 10 2.120 3.470 7.810 5.690 1.575 

 CT 10 0.000 1.455 4.250 4.250 2.002 

* IQR – Relação inter quartis. 



74 

CTCMA

7

6

5

4

3

2

1

0

Envelhecimento

M
Pa

C
O
P
PO

TS

 

Figura 33 - Gráfico de interação da armazenagem com o tratamento de superfície. 

 

Por este gráfico observa-se que a ciclagem mecânica teve 

efeito significativo sobre os grupos P e C, sendo que o grupo P obteve os 

melhores resultados para a armazenagem e ciclagem térmica. A 

resistência média dos grupos O e PO foi semelhante para ciclagem 

mecânica e inversa para armazenagem e ciclagem térmica. 

O gráfico a seguir evidencia o efeito do método de 

armazenamento, em relação aos grupos testados. Para os grupos C, P e 

PO a armazenagem em água gerou maior média de resistência de união, 

sendo que em o grupo P, armazenado em água obteve a média mais alta 

semelhante ao mesmo grupo ciclado termicamente. O grupo O obteve 

médias semelhantes para ambos os métodos de envelhecimento. O grupo 

controle, independente do método de armazenamento, obteve as 

menores médias de resistência de união. 

 



75 

 

 

 

POPOC

7

6

5

4

3

2

1

0

TS

M
Pa

A
CM
CT

Envelhecimento

 

Figura 34 - Gráfico de interação do tratamento de superfície com a armazenagem. 

 

Após análise estatística descritiva, devido a não 

normalidade dos resultados foi realizado teste não paramétrico Kruskal- 

Wallis.(p-valor 90.274), utilizando score aproximado (0,00001). Abaixo 

serão apresentados os gráficos comparativos. 

 

 

 

 



76 

Tabela 9 - Teste não paramétrico Kruskal- Wallis 

 
Variável Posto médio Homogeneidade dos 

Grupos 

PA 103.75   A 

PT 99.700   A 

POA 86.150   A  B 

OA  71.250   A  B  C 

OCT 77.500   A  B  C 

POCM 74.850   A  B  C 

OCM 70.550   A  B  C 

CA  44.700       B  C  D 

POCT 42.950       B  C  D 

PCM 25.600            C  D 

CCT 14.500                D 

CCM 14.500                D 

 

A fim de verificar se o tratamento de superfície influencia 

a resistência de união foi realizada a comparação entre os tipos de 

envelhecimento (p< 0,05). Os grupo O (p=0,4668) a distribuição de 

valores não difere. Os valores diferiram para os grupos P e PO como 

evidenciado nas tabelas a seguir (tabelas 16 e 17). 

 

Tabela 10 - Comparação dos tipos de envelhecimento para o fator Primer 

 

Variável Posto médio Conjuntos homogêneos 

A 20.800    A 

CT 20.100    A 

CM   5.600        B 

 



77 

Tabela 11 - Comparação dos tipos de envelhecimento para o fator Primer 
e Opaco 
 

Variável Posto médio Conjuntos homogêneos 

A 21.800    A 

CT 17.200    A 

CM   7.500        B 

 

A fim de comparar os tratamentos de superfície foi 

considerado o método de envelhecimento (p < 0,05). Todos os métodos 

de envelhecimento diferiram (p = 0,00001). 

 

Tabela 12 - Comparação dos tratamentos de superfície para o fator 
armazenagem 
 

Variável Posto médio Conjuntos homogêneos 
P 32.900   A 

PO 24.100   A  B 

O 16.800       B  C 

C   8.200           C 

 

Tabela 13 - Comparação dos tratamentos de superfície para o fator 
ciclagem mecânica 
 

Variável Posto médio Conjuntos homogêneos 
PCM 31.100   A 

OCM 29.600   A   

POCM 13.300       B  

CCM   8.000       B 

 
 
 
 
 



78 

Tabela 14 - Comparação dos tratamentos de superfície para o fator ciclagem 
térmica 
 

Variável Posto médio Conjuntos homogêneos 
PCT 33.200   A 

OCT 26.400   A  B 

POCT 15.900       B  C 

CCT   6.500           C 

.   



79 

6 DISCUSSÃO 

 

 

 

 

Para que o sucesso clínico de próteses parciais 

removíveis e próteses overdenture seja alcançado é primordial uma união 

estável na interface liga metálica/resina. A união destes materiais deve 

ser suficiente para resistir às forças mastigatórias, uma vez que, a falta de 

adesão entre estes materiais resulta em inconvenientes estéticos e 

funcionais ao paciente. O descolamento ou fissuras podem influenciar 

negativamente o desempenho de próteses, a microinfiltração pode causar 

falha prematura do conjunto, assim, ainda que não ocorra falha 

catastrófica, as falhas na interface adesiva são críticas por ser porta para 

colonização bacteriana. (Yoshida et al., 1997; Barclay et al., 2007; Yilmaz 

et al., 2011). 

Neste trabalho avaliou-se a interface de união entre uma liga de 

Co-Cr e uma resina, variando-se o tratamento da superfície metálica. A 

liga de Co-Cr foi estudada porque há uma tendência mundial em substituir 

as ligas de Ni-Be-Cr por Co-Cr, devidos a questões biológicas 

relacionadas ao Ni e Be (Jóias, 2005). Outro fator importante e vantajoso 

é a baixa densidade das ligas de Co-Cr (8,9 g/cm3), que permite a 

obtenção de estruturas mais leves e confortáveis. Ainda como vantagens 

da liga de Co-Cr, fundida por indução/centrifugação, Rodrigues, 2005, 

observou melhor desempenho da mesma quando comparada com o 

titânio em relação à presença de porosidades e a microdureza Vickers.  

As estruturas metálicas das amostras foram obtidas pela 

técnica da cera perdida, ao invés do torneamento mecânica de barras 

fundidas, como o preconizado na metodologia dos trabalhos de Itinoche et 

al., 1999, Mello et al., 2005. A opção por esta técnica foi devido ao fato 



80 

dela estar mais próxima do que é realizado comercialmente em 

laboratórios de prótese dentária.  

Para obter os padrões em cera, foi utilizado o dispositivo 

idealizado por Jóias et al., 2004. Tomou-se o cuidado de logo após a 

obtenção dos padrões de cera, incluí-los em revestimento, para evitar 

distorção da cera. A distorção é provavelmente o problema mais sério que 

pode ocorrer durante a confecção ou remoção do padrão de cera da boca 

ou do troquel. Ela é o resultado das alterações térmicas e da liberação de 

tensões, que se originam da contração durante o esfriamento, do 

aprisionamento de gases, da alteração de forma durante a modelagem, 

quando da remoção, e do período e temperatura de armazenagem, 

Anusavice, 2005. De acordo com Craig et al., 2002 e Craig, Powers, 

2004, o tempo decorrido entre o acabamento e a inclusão do padrão de 

cera deve ser menor do que trinta minutos, porque longos períodos de 

armazenamento disponibilizam tempo para que as tensões residuais da 

cera sejam liberadas, incorrendo alterações dimensionais.

Para inclusão dos padrões de cera foram utilizados anéis 

de silicone e revestimento fosfatado. O revestimento foi manipulado 

mecanicamente em manipulador à vácuo por um minuto. Aguardou-se a 

presa do mesmo por vinte minutos para retirar o anel e levá-lo ao forno 

para eliminação da cera, a uma temperatura de 800 °C. 

Segundo Anusavice, 2005, as temperaturas de eliminação 

de cera e resina para revestimentos aglutinados por fosfato variam de 750 

°C a 1030 °C. Estas altas temperaturas descartam a possibilidade de 

utilizarmos revestimentos aglutinados por gesso, pois acima de 700 °C 

rachariam produzindo falhas na fundição, além do risco de contaminação 

da liga. 

A liga foi fundida por maçarico/ glp e injetada nos anéis de 

revestimento por centrifugação. Para Rodrigues, 2005, o sistema de 



81 

centrifugação cria uma aceleração vinte vezes maior que a gravidade, 

resultando em fundições mais precisas, para Anusavice, 2005, existe 

apenas uma pequena diferença nas propriedades ou na precisão das 

fundições feitas em qualquer tipo de máquina de fundição, sendo a 

escolha uma questão de acesso e preferência pessoal. 

Após a fundição os espécimes foram removidos do 

conduto de alimentação, um espécime foi analisado em EDS para 

quantificação de óxidos presentes na superfície do espécime. 

Posteriormente os espécimes tiveram a superfície de menor diâmetro 

regularizada, com disco diamantado e polida com discos para 

acabamento, resultando em superfícies lisas, brilhantes e polidas. O 

espécime anteriormente analisado em EDS foi analisado, sendo possível 

verificar a presença de óxidos provenientes da fundição, bem como, foi 

possível avaliar em MEV a presença de irregularidades superficiais. 

A rugosidade superficial inicial foi mensurada em 

perfilômetro (Mitutoyo Sul Americana, Suzano, São Paulo, Brasil) a fim de 

comparar-se a alteração percentual do padrão superficial dos espécimes 

após o jateamento com Al2O3.  

O protocolo de jateamento adotado (150 μm/ 6 Bar/ 10 s/ 

10 mm/ 45°) foi selecionado dentre os muitos protocolos adotados na 

literatura, sendo este o qual resultaria em maior alteração do padrão 

superficial do espécime. Tal fato pode ser confirmado no trabalho 

apresentado por Martinelli et al., 2011, no estudo os autores adotaram 

diversos protocolos de jateamento observando significativa alteração 

percentual entre os protocolos adotados. Neste estudo o teste de 

alteração percentual demonstrou que a rugosidade média (Ra) 

apresentou alteração superficial média (%) 394,2 ± 192,6. Segundo 

alguns autores como Marshall et al., 2011, superfícies mais rugosas 

apresentam superfície de contato maior, assume-se que desta forma 



82 

existirá maior embricamento mecânico com o substrato pois o ângulo de 

contato será maior e o molhamento será melhorado (Barclay et al., 2007), 

no entanto, dependendo da rugosidade superficial, pode haver dificuldade 

de preenchimento total das microrretenções, devido à formação de bolhas 

de ar na interface, prejudicando a união ao substrato (Jóias, 2005). 

Alguns autores atribuem ao jateamento com Al2O3 das 

superfícies metálicas melhores valores de resistência de união (Almilhatti, 

2005; Tango et al., 2006). Tal fato pode ser explicado pelo fato do 

jateamento aumentar a energia da superfície metálica permitindo um 

maior molhamento da mesma (Mukay et al., 1995; Anusavice et al., 2005). 

A utilização de Al2O3 com menor grau de pureza pode contaminar a 

superfície metálica, afetando a zona de aderência do metal ao material 

restaurador (Anusavice et al., 2005). 

Após o jateamento com óxido de alumínio, os espécimes 

metálicos foram submetidos à limpeza em ultra-som, com álcool 

isopropílico, para remoção de resíduos de Al2O3 e para desengordurar 

totalmente as estruturas, evitando assim, contaminação da superfície 

metálica, o que poderia comprometer a união à superfície metálica, a 

partir deste momento, as estruturas metálicas foram manipuladas 

somente com auxílio de pinças, para evitar que a gordura dos dedos as 

contaminasse. 

Posteriormente procederam-se os tratamentos de 

superfície, de acordo com o delineamento proposto. Em sua revisão 

Marshall et al., 2010, abordam a ciência adesiva. Os autores classificam 

os tipos de adesão como: a união física, química e mecânica, sendo que 

em geral, a união mecânica é o modo mais efetivo para criar fortes 

ligações. A união química é forte, no entanto, difícil de ser reproduzida ao 

longo de uma interface, na interface metal/polímero são limitadas à 

ligações covalentes e iônicas e apresentam resultados muito inferiores de 



83 

resistência quando utilizadas como única formas de união. Assim, quando 

estas formas de união são utilizadas em uma abordagem combinada 

obtém-se uma união mais efetiva ao longo da interface.  

Para Mair et al., 2010, a abordagem física tem a finalidade 

de criar uma superfície rugosa para adesão à resina, esta união ocorre 

graças as retenções micromecânicas que se une. A técnica de retenção é 

preferível, uma vez que, os metais nobres não são susceptíveis ao ataque 

eletrolítico, devido a sua estrutura homogênea, assim ainda que os 

protocolos de jateamento resultem em algum grau de perda de superfície, 

o jateamento é técnica de remoção de óxidos e retenção micromecânica 

mais utilizada para preparação da superfície metálica. 

Para este estudo, para o grupo controle foi delineado de 

acordo com o estudo de Marshall et al., 2010, sendo selecionado o 

tratamento de superfície mais efetivo, a união micromecânica. De acordo 

com o esperado no grupo CA (1,623 ± 1,166 MPa) observou- se o pior 

menor resultado de resistência de união. Nos grupos com diferentes 

métodos de envelhecimento, CCT e CCM, observou-se falha pré - teste 

de todos os espécimes destes grupos. Admite-se que estes grupos 

tenham sido expostos aos piores cenários: ciclagem térmica e ciclagem 

mecânica, o que reforça o exposto por Marshall et al., 2010, e Yilmaz et 

al., 2011, que a união micromecânica gera melhores resultados de união, 

no entanto, esta deve ser preterida à uma abordagem combinada que 

gera uma união mais estável e efetiva, principalmente quando para a 

união química são utilizados agentes de união com MDP. 

Em 1987, Kojima et al., desenvolve